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旧镍基合金模具, 钛合金作为航空应用较为广泛的材料,其电子束焊接性能得到人们广泛的重视,并开展了大量了研究工作[]。对钛合金电子束焊接接头显微组织特征研究显示,由于电子束焊接过程中钛合金存在相转变,导致了焊接接头母材区BM)热影响区HAZ)及焊缝熔合区FZ)显微组织存在明显差异[]。由于材料疲劳性能受局部组织特征的影响较大,因此显微组织不均匀性对电子束焊接接头疲劳性能具有重要的影响[,,]。并且焊接接头显微组织差异也严重影响了焊接构件的整体性能。zjdrzjyhzrj。
切割冒口时,应尽量热割冒口。)浇注温度开浇温度,浇注过程,降温应。)淬透性按末端淬火法测量,图为加热至奥氏体化后的淬透性曲线,由图中看出,材质有良好的淬透性。图ZGCrSiMnMoV淬透性曲线TabQuenchingcurveofZGCrSiMnMoV)回火性能经奥氏体化后,油淬,按回火。抗拉试样在淬火前加工成标准试样,冲击试样在回火后,用线切割机加工成标准试样。抗拉强度采用WE液压试验机,冲击用JBB冲击试验机,硬度为意大利A洛氏硬度计测试。
旧镍基合金模具, 试验结果和讨论固溶温度对晶粒尺寸的影响晶粒尺寸对高温合金材料的塑性韧性强度以及低周期疲劳性能有明显影响[，而晶粒尺寸主要与固溶处理参数有关。控制镍基合金固溶处理温度对晶粒尺寸的影响十分重要。镍基合金在不同温度下经min固溶处理后的金相组织见图。从图中可看出，冷轧状态的镍基合金经一l巧O固溶处理后，所有试样的组织都为充分再结晶等轴晶。在固溶处理时，晶粒均匀长大，如图la，b，C)芝，/图l固溶处理后的镍基合金组织形貌，固溶温度/:a);b);e);d);e);f)FigMo印holo群ofstruetureofniekelbasealloysolutiontreatedat/)a)，b)，e)d)，e)andf)nllnU气月，乃j日盆q所示。
滑动表面用m的金刚石粉粒抛光。滑动载荷为N,压力为MPA,滑动速度为~m/s。自润滑硬质合金的物理性能指标参见表,金相照片见图。上述四套模具工作面全部经过仔细研磨和镜面抛光处理,模具结构如图所示。冲压过程中采用的是YA型四柱液压冲床,润滑介质采用的是润滑液,产品原料不锈钢板均未覆PVC膜。拉深实验结果与分析实验结果拉深对比试验结果如表所示。当拉深了件产品时无润滑的Cr模具工作区出现了轻微的拉痕如图a)所示),而且拉痕数量很多。
旧镍基合金模具, 热处理工艺是提高材料力学性能的的X方法之一[],本文研究了热处理工艺对G合金组织与力学性能的影响,以期获得合理的热处理工艺,为该材料的工业化试制提供参考。试验材料与方法G合金采用kg真空感应炉冶炼,锻造开坯后锻造成mm的圆棒和mmmm方棒,锻后缓冷。试验合金化学成分见表。表试验G合金化学成分质量分数,%)TableChemicalcomitionofthetestedGalloywt%)CSiMnPSCrNiNbFe其他lt;lt;Ti等试验G合金锻后显微组织见图,可见晶粒尺寸较大,且基本上为等轴晶,可能是终锻温度较高,锻后缓冷过程发生了部分回复与再结晶引起,内部有一些析出的相,硬度为HBW。
激光功率过高，金属汽化强烈易导致焊缝咬边，还伴有飞溅，若同时焊接速度过低，还会引起焊缝表面塌陷图)，为此薄板铝锉合金激光焊不易采用过高的激光功率。离焦量对焊缝形状的影响离焦量体现的是工件相对于激光焦点的位置关系，焦点位置的激光能量密度高，偏离焦点位置，光束发散，得到的是散焦光斑，光斑面积大，能量密度下降。定义焦平面在工件随着经济的飞速发展,铝合金材料的使用,对于节约资源降低能耗发挥着越来越来越重要的作用[]。
采用高能束流深熔焊方法焊接钛合金接头是获得X质接头的X途径。激光深熔焊和电子束深熔焊方法焊接钛合金薄板在工艺上已取得成功。到目前为止,虽然对钛合金本身的断裂与疲劳行为有不少研究,但对钛合金焊接接头疲劳性能的研究十分有限[~]。无疑,对钛合金薄板激光深熔焊和电子束深熔焊接头疲劳强度和寿命的研究是在实际中采用高能束流深熔焊这一方法制备航空薄壁结构的前提。本研究对TC钛合金薄板激光深熔焊接头和电子束深熔焊接头的疲劳强度进行了试验,分析了焊接热处理及焊接活性剂的加入对接头疲劳性能的影响。
焊接方法采用热量集中,气体保护效果好的手工钨极氩弧焊。焊接工艺焊件清理焊前应将焊接坡口及其附近的油污清理干净,特别是含铅硫磷和某些低熔点元素的污物。将接头两侧各mm范围内清理干净,用清洗后,再用清水冲洗干净,等坡口及两侧干燥后方可施焊。电极采用平头圆锥形电极可保证电弧稳定并获得足够的熔深,平头部直径约mm,圆锥形顶部夹角。焊接过程中,若钨极与熔池接触,头部即被污染,必须磨掉或更换钨极,同时熔池金属被污染,局部焊缝也应磨掉,以防造成夹钨缺陷。
