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哈氏合金和800合金, 观察结果表明,裂纹起裂于管壁内表面,靠近内表面的裂纹具有典型的沿晶应力腐蚀断裂特征。断口表面污垢的能谱分析对换热管断口表面覆盖物区域进行能谱分析,能谱区域如图所示,分析结果见表。从表中可以看出,断面覆盖物中含有Cl元素,说明换热管内表面的腐蚀产物中含较高水平的Cl元素,疑为内表面腐蚀介质条件。图能谱分析区域表断面微区材料能谱分析结果%元素COAlClFeMgSiSCaCr断面断面取换热管的管间垢样分别进行X射线衍射分析和X射线荧光分析。zjdrzjyhzrj。
表铝合金和焊丝的化学成分%材料WSi)WFe)WCu)WMg)WMn)WCr)WZn)WTi)其他WAl)余量余量~~~~余量表铝合金熔化极气体保护焊工艺参数表试样名称焊接材料保护气体成分焊道数坡口/)焊接规范电流I/A电压U/V焊接速度v/mmin气体流量Q/Lmin送丝速度v/mmin弧长修正MIG/Ar余量)+He)%+N)%表FSW和MIG焊缝的电化学参数样品Ecorr/mVSCEIcorr/AcmRs/cmRp/cmR/cmC/Fcm注:Rs为参比电极与工作电极之间的电解液电阻,Rp为。
哈氏合金和800合金, 理化检测与分析宏观分析对失效试样进行宏观观察,发现换热器管板上的管孔间有明显的腐蚀痕迹。换热管断口表面有浅色垢层,大多数换热管的波纹段外表面有污垢覆盖,污垢样呈泥土色泽,管内表面局部存在较厚的污垢。选取含裂纹管样,沿轴线剖开,观察到管外存在贯穿性裂纹,同时也存在未贯穿裂纹,未贯穿裂纹从换热管的内壁向外壁扩展。宏观观察显示换热管起裂于内壁面并向外壁面扩展。微观分析在换热管断口附近用线切割切取试样进行电镜扫描观察[],可看出裂纹沿换热管内表面向外表面延伸,且含有二次裂纹,如图所示,断口局部存在冰糖块状与解理特征共存的形貌,冰糖块状区域靠近换热管断口的内表面,如图所示。
热裂纹由于合金C焊缝具有树状组织,在粗大晶粒的边界上集中了一些低熔点共晶物和呈薄膜状态分布的低熔属。在晶界之间,大大削弱了晶界间的分子力,在拘束应力的作用下产生热裂纹。气孔从合金相图和合金元素分配的特点上反映出:固液两相之间温度间距小,流动性偏低,在焊接快速冷却凝固结晶条件下,气体来不及逸出,残留在焊缝中便生成了气孔。晶间腐蚀由哈氏合金C的特性可知,其敏化温度区间为,在这个温度区间内停留时间过长就会析出相,使合金C的抗晶间腐蚀性能明显下降。
哈氏合金和800合金, 例如,由于预置层的热表StelliteNi镍基自熔性合金粉末的化学成分%)合金元素BCCrFeSiNi含量余量CFMT中国铸造装备与技术/容较小,在等离子弧高温作用下预置层应先开始熔化。当等离子弧扫描速度较快时,基体表面的加热温度较低,结果造成先熔化的粉末自身团聚,不能在基体表面浸润铺开。如果等离子弧扫描速度过慢,基体获得比较多的热量,基体表面熔化,结果基体中化学元素溶入熔覆层内,改变了熔覆层化学成分和组织结构,使熔覆层性能发生质的变化,降低了熔覆层性能。
焊接全过程均宜采用短弧焊接,控制好层间温度。收弧时将弧坑填满,且滞后s停气,防止热裂纹产生。)所有钨极应避免与熔池和焊丝接触,尽可能缩短电弧长度,防止焊缝夹钨。)保证合适的焊接速度。速度慢,焊缝金属线能量较大,使焊缝金属合金元素烧损较多,焊接热影响区产生过热组织,故晶粒粗大,焊接接头物理性能下降。速度快,熔池保护不好,概述目前,哈氏合金在国外已广泛应用于石油化工环保等多个X域,在国内也有少量应用,但在XX域只有美国等曾经应用于核能发电,国内还是一片X。
另外,Leimser等[]采用附加磁场的方法“搅拌”熔池,促进了激光焊接熔池流动。尽管随着励磁电流的增大,激光焊缝中Si元素均匀化程度有所提高,但其仍存在明显偏析现象,并没有获得合金元素的均匀分布。由上可知,实现激光电弧复合焊焊缝合金元素的均匀化需要进行深入的研究和分析。因此,本文研究了焊接工艺参数对CO激光熔化极气体保护GMA)复合焊焊缝合金元素分布的影响规律,并讨论了熔池流动行为与合金元素分布的关系。
为了便于研究由焊丝填充进的合金元素在焊缝中的分布情况,在规格为mmXOmmXmm的工业纯铝IA上进行激光填丝焊,并分别填充铝硅铝铜合金焊丝。表ZLllA和IA,的化学成分wt%)合金MgTiCuFeMnAIZLllA~~~IA余量余量焊接所使用的焊接设备为YAG固体激光器,焊接之前对试板及焊丝进行打磨刮削等清理工作去除表面的氧化膜,用清洗去除表面油污,在烘干机中干燥备用。焊接过程以MPa的NZ气帘保护激光器的激光输出镜头,同时以Ar气为保护气体,分别引侧保护气体和底保护气体,流量为L/min,光斑直径mm,离焦量为。
