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蒙耐尔合金和哈氏合金, 焊接接头形式l)在某电厂烟气脱硫项目中，C与人口烟道焊接接头采用了搭接形式如图示)，搭边量控制在~左右推荐使用此范围)。)不难发现，在实际运用中，C主要存在种焊接接头类型，分别为:QB+C和C+C哈氏合金C人口烟道碳钥璧图坪接接头形式焊接方法及参数基于以表的C焊接方法和焊接参数上分析，终确定了C的焊接方法和焊接参数如表所示。表C的焊接方法焊接参数接头类型焊接方法焊材焊接焊接电层数压那焊接电流lA电流性接特一直正QBsMAW焊ENICr+C条电弧焊)Moes杂~印~C+CCTAW钨极气体保护电弧焊)ERNICresMo一~~直流正接实践证明，按照表所示方法和参数进行施焊，待焊缝成型后，其焊接接头的力学性能概况火力发电厂烟气脱硫FGD)系统中,锅炉尾气在经过洗涤除雾和换热等环节后,终进入烟囱排烟。zjdrzjyhzrj。
镍中加入钼主要是提高合金在等还原性介质中的耐蚀性,随着Mo含量的增加,合金在还原性介质中的耐蚀性也随之提高,Mo含量X过%时,合金在还原性酸中的耐蚀性明显提高,而当Mo含量达到%时,具有佳的耐蚀效果,这是因为随着Mo含量增加,合金在和硫酸中的自腐蚀电位逐渐正移,合金的抗还原性能力明显提高。在镍基合金C中,Mo的含量为%~%。且钨钴等元素也进一步提高了其耐腐蚀性。因此,在充氧或有氧化剂存在的还原性酸以及在有氯离子氟离子存在的氧化性酸中,C都具有X特的耐蚀性,同时还具有X良的耐点蚀耐均匀腐蚀及耐晶间腐蚀性能。
蒙耐尔合金和哈氏合金, 试样参照GB/TX部分和X部分制备成如图所示的带焊缝试样焊缝布置在标距区的中间部位)。按GB/T《慢应变速率试验》[]进行试验。并加工了mm厚板材试样,进行性能对比试验。将试样分为组,搅拌摩擦焊设为Z组MIG焊设为W组,每组各加工个试样,分别在板材焊缝厚度方向的上边部至中心取样标为Z#下边部至中心取样标为Z#和中心部位取样标为Z#。母材试样设为W组,因母材在板厚的各部位性能变化不大,只在中心部位取样加工了两个试样。
激光焊接后线切割截取焊缝横断面,制样打磨,用氧化铬抛光剂抛光,在扫描电子显微镜下观察到的焊缝横截面如图图所示。试验结果与分析能谱分析分别在填硅粉的焊缝横截面上中下三个位置沿水平方向进行线能谱扫描,线扫描结果验证了焊缝元素分布的不均匀性,得到了焊缝中溶质元素的分布趋势,如图图所示。从图可以看出,硅元素在焊缝上部近母材的区域含量较高,向焊缝中心含量逐渐下降。由图可知,在焊缝中部硅元素沿焊缝宽度方向的分布,在束腰边缘含量较高,而中心部位含低。
蒙耐尔合金和哈氏合金, 焊接时因熔化和再凝固结晶形成不均匀而粗大的晶粒,同时还残留了组织应力及热应力,致使其耐蚀性能降低[,]。图电化学测试系统结构示意图FigDiagramofelectrochemistrymeasurementsystem图基体和焊缝在海水中的极化曲线FigPolarizationcurveoftheweldedlineandthebaseintheseawater热处理对焊缝耐蚀性能的影响图分别为未经退火处理及经min退火处理的钛合金TA焊缝试样及基体试样的极化曲线测试结果。
送检的板片上肉眼可见小孔。对试样经过清洗后观察,位于浓硫酸侧板片的孔洞较大,未发现明显的冲蚀痕迹,冷却水侧板片孔洞较小,且有明显的冲蚀痕迹图)。经过体视显微镜观察:浓硫酸侧孔洞存在于机械损伤较严重的部位图)。该板片中的孔洞位于划痕内右侧,同时也发现在此划痕的右下方内存在一个小孔,但未穿透。金相检验该板片的显微组织为γ+β相即NiMo相,一种有序的金属间化合物),见图;晶粒度为X,符合ASME《锅炉及压力容器规范性规范ⅡB篇非铁基材料》中的要求。
LNG全容罐是LNG贸易中购买方接受终端的主要组成部分,和再气化装置管线以及销售网共同构成了LNG下游产业。近几年,日本韩国美国欧洲等发达都在大规模兴建LNG接收站。大石油公司也纷纷将其新的利润增长点转向LNG业务,LNG将成为石油之后下一个X争夺的热门能源商品。笔者所建造的大型LNG低温储罐吊顶材质为铝合金,半径为mm,板厚为mm,吊顶安装在相对标高的m处,通过吊杆与储罐拱顶连接在一起,中心距离拱顶m,铝合金吊顶和拱顶在混凝土外罐内地面施工,完成后整体气吹顶升至罐顶安装位置。
试验方法焊接试件为mm厚的低碳钢板,其化学成分如表所示。图所示的是CO激光GMA复合焊接试验示意图。焊接试验采用平板熔透焊接方式,使用kWCO激光器,聚焦透镜焦距mm,激光光轴垂直于试件表面,与GMA焊炬轴线呈。表所示的是焊接工艺参数,激光焦点位置位于试件表面,激光保护气体为He,流量L/min。利用脉冲GMA焊获得一脉冲一滴的熔滴过渡方式,脉冲频率峰值电压基值电压峰值电流基值电流和脉宽分别为HzVV~A~A和ms,电弧保护气体体积分数)为He%Ar%O,流量为L/min。
