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镍基合金X点, 低温的烟气经烟气加热器加热后约,进入烟囱后,随着烟温的降低,水蒸汽会结露成液滴,与烟气中的三氧化硫化合,形成硫酸液膜,对烟道及烟囱筒体产生腐蚀。实际的烟气脱硫系统中,腐蚀现象要复杂得多。它是由点腐蚀缝隙腐蚀应力腐蚀电化学腐蚀等的综合作用。腐蚀的发生也是起伏变化日积月累,同时气候温度运行工况等因素都会对烟道及烟囱筒体的腐蚀有影响。烟气脱硫系统中烟道及烟囱筒体的腐蚀现象是化学物理和机械等因素迭加的复杂过程。zjdrzjyhzrj。
为此,笔者进行了镍基合金用于碳钢SAGrB和不锈钢SATPL焊接的工艺试验,以确定合适的焊接工艺参数,用于指导实际生产。异种钢焊接性分析焊缝金属稀释异种钢的焊缝金属成分是由填充金属成分母材组成成分及其熔合比所确定的。焊接时母材的熔入会使填充金属受到稀释。离熔合区越近,稀释率越高,铬镍等合金元素的质量分数越低。通常过度稀释的焊缝金属中会形成脆性的马氏体组织,有产生裂纹的可能[]。形成脆化过渡层在紧邻珠光体一侧熔合线附近的焊缝中,存在着一个窄的低塑性过渡层,是在焊接过程中由于熔化的母材金属和熔化的填充金属在熔池内部和边缘相互混合情况不同造成的,化学成分分布上有很大的质量分数梯度,这个过渡层的存在会降低焊接接头的冲击韧性。
镍基合金X点, PLC采用软件功能取代了常规的继电器控制系统,是一种具有很强抗干扰能力的工业控制方法。因此,本试验基于PLC技术,对镁合金厚板搅拌摩擦焊过程进行X控制,实现了mm镁合金厚板的高可靠搅拌摩擦焊接。试验材料与方法试样材料本试验选用的焊接母材为mmmmmm的AZ镁合金板材,用EDXC型X射线荧光光谱仪对AZ母材进行化学成分测试,结果如表所示。母材的力学性能如表所示。试验时,分别采用普通的搅拌摩擦焊和基于PLC的搅拌摩擦焊进行焊接,PLC控制系统如图所示。
图TC钛合金试板电子束焊接接头宏观形貌FigMacromorphologyofelectronbeamweldedTCtitaniumalloy图TC钛合金试板母材区a)及熔合区显微组织形貌b)FigMicrostructuresofelectronbeamweldedTCalloya)equiaxedmicrostrutureinBM;b)coarsegraininFZ分别在母材区及焊接接头进行取样测试低周疲劳性能,图为低周疲劳试样尺寸示意图。
镍基合金X点, 近年来,人们对如何利用稀土元素提高铝合金的耐蚀性能进行了大量的研究,使铝合金在许多X域的使用性能得到了明显的提高。鉴于上述原因,本文就稀土元素在铝合金防腐中应用的研究进展进行了回顾和总结。稀土铝合金稀土铝合金的制备技术稀土元素的化学活性高熔点较高高温下极易氧化。针对上述问题,为了充分发挥稀土元素的有益作用,对稀土铝合金的制备技术进行了持续的探索。目前常用的方法有混熔法熔盐电解法和铝热还原法[]。混熔法是将稀土或混合稀土元素以一定的比例加入高温铝液中,制备中间合金,再将中间合金加入到铝合金中再一起熔炼。
试样热处理实验温度的设定以九erm。一Calc计算结果为参考，即一lh，水冷。原始管材试样及固溶处理后的试样电解腐蚀后进行光学和扫描电子显微镜SEM)观察分析，并进行硬度和拉力试验。实验结果及分析热挤压管材组织分析热挤压GH合金管材的晶界处有碳化物析出图la)，通过EDSEner群Dispersivespectrometer)分析，碳化物主要为MC。并观察到组织中析出了大量弥散分布的，‘相图lb)。
碳扩散迁移形成脱碳层增碳层异种钢焊接接头在热处理或者高温工作条件下,熔合线珠光体钢一侧的碳通过边界向奥氏体钢一侧扩散迁移,从而在珠光体钢一侧形成脱碳层,在奥氏体钢一侧形成增碳层[]。它对接头的高温工作性能,例如热疲劳高温持久强度抗蠕能等是非常不利的。焊接接头残余应力珠光体钢和奥氏体钢的线膨胀系数导热性差别较大,导致在焊后冷却热处理及使用过程中都会在焊接接头中产生较大的残余应力,这对在高温下工作的温度循环变化的接头极为不利。 焊接作为一种连接手段,能够简化结构减轻质量。钛合金薄板焊接的关键问题是:焊接变形难于控制,吸气性强导致出现气孔缺陷的几率高于其他金属。激光焊接具有能量集中热输入小焊缝成形好及“净化效应”等显著X越性[],与电子束焊相比可在大气中进行,不受真空室尺寸限制,焊接所产生的气孔少[,]。因此激光焊是适合于焊接钛合金薄板的工艺方法。本工作研究了TC钛合金薄板母材及其激光焊接头的拉伸和疲劳断裂行为,以期为钛合金激光焊接结构设计制造和安全评定提供依据。
