无锡鑫辉创钢业有限公司
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镍基合金焊接, 其力学性能,见表。但马氏体钢相对于奥氏体钢抗裂能力差,因此要求铸造时,组织致密,减少夹杂物气孔缩孔,合理设置浇注系统,减少热应力。马氏体与铸造室温组织铁素体和珠光体和热处理加热后的组织奥氏体等相比,其比容相差较大,淬火时相变应力大,因此淬火前应尽量铸造残余应力,以免应力叠加导致工件开裂。化学成分的制订化学成分见表表ZGCrSiMnMoV化学成分w%)TabChemicalcomitionsofZGCrSiMnMoCMnSiSPCrMoV适量材质的工艺性分析)中碳低合金钢倾向于中间凝固方式,浇注温度高,缩孔集中率高,更应加强补缩,但由于合金元素的作用,相对于碳钢,其导热性差,结晶时晶粒容易粗大和偏析,尽量采用边冒口或缩颈顶冒口,浇注系统应分散开设,避免局部过热。zjdrzjyhzrj。
大多数镁合金具有密排六方HCP)结构,一般认为镁合金属于难塑性加工成形性差的金属材料。由于大多数镁合金同时具有较好的铸造性能,因此,目前镁合金产品以铸件为主,特别是压铸件居多。然而,铸件的力学性能不够理想,易产生组织缺陷,导致镁合金应用受到限制[]。研究表明[]:变形镁合金的力学性能明显X于铸造镁合金,但变形镁合金的生产存在一定的特殊性。金属镁是密排六方结构晶体,滑移系少,故镁及其合金的塑性变形能力和协调能力较差。
镍基合金焊接, 试验方法使用草酸，mL，mIJ蒸馏水的混合溶液对焊缝进行腐蚀以便组织观察，用HVSIA型显微硬度计进行显微硬度测定;用INSTRON型微小力学拉伸试验机进行拉伸试验，拉伸速度mmmin一‘;用JSM一F型冷场发射电子显微镜SEM)进行断口观察。试样制备与试验方法试样制备试验材料为某厂生产的mm厚热轧AZB镁合金板，晶粒尺寸为拜m，化学成分质量分数/%)为AI，Zn，Mn，，Fe，Cu，Be。将其线切割加工成mmXmmXImm的试样，用清洗后待用，其显微组织如图所示。
试验方法微束等离子弧焊接设备为加拿大LIBURDI公司生产的LAWS自动化焊接系统。为方便焊接,在薄板表面适当位置开个U形凹槽,用于堆焊材料,槽宽为mm,深为mm,堆焊槽尺寸如图所示。焊接工艺参数为:焊接电流A,电弧电压V,送丝速度mm/s。焊接完成后,待薄板完全冷却,将焊缝处的表面打磨平整,使焊缝区厚度恢复到原始厚度。振动疲劳试验设备采用苏州仪器生产的气动共振疲劳系统,振动疲劳试样尺寸和试验方案参照中华人民共和国航空工业部颁发的HB[],并根据实际试验仪器特点进行了符合标准的适当修改,试样尺寸如图所示。
镍基合金焊接, 结果与讨论退火温度对板材室温力学性能和微观组织的影响不同退火温度下板材室温力学性能见图。从图中可以看出,退火时,随着退火温度的升高,抗拉强度和屈服强度降低,同时塑性得到明显提高。退火,随着退火温度的升高,抗拉强度和屈服强度略有提高。在,左右,塑性好延伸率达到%),塑性和强度匹配良好,退火温度继续提高,,),塑性剧烈降低。综合分析图可以认为,退火温度对板材的屈服强度影响较大,抗拉强度影响不大,在四种退火温度下,抗拉强度的波动幅度仅几十兆帕。
板材的组织如图所示,图热轧态板材的微观组织按照以下的方案进行了热处理实验:在,,对薄板进行退火,保温min,空冷。热处理后,测试板材试样的室温拉伸性能,并观察相应的显微组织。板材经/min固溶处理后,对其进行/min的多次时效。热处理后,测试试样的室温和高温拉伸性能。板材经固溶处理+/min时效后,测试其在SSS三种应变速率下的X塑性性能。板材的显微组织采用JSM和PhilipsQuanta扫描电镜进行观察。
曹京霞等[]研究了TiAlNbMo合金板材O相单相区O+B两相区+年期中国钛业O+B三相区退火后的组织和室温力学性能等。TiAl基合金具有良好的X塑性性能,合金板材结构件成型也可采用X塑性成型工艺,有关TiAl基合金X塑性性能的报道较少。本研究选用我国自主研制的TiAlNbMo钛铝基合金制备宽幅薄板,研究了热处理工艺对板材性能的影响和板材的X塑性性能,本研究的结果将对这类合金板材轧制变形后的热处理工艺和材料的应用提供一定的参考。
然而镁合金耐蚀性能不好加工性能差,研究表明[],稀土作为合金元素可以改善和弥补镁合金的这些不足,一是稀土元素与镁形成的低熔点共晶体有很好的流动性,使合金的缩松热裂倾向减小,提高了合金的可铸造性;二是添加稀土可以使镁合金晶粒细化,提高镁合金零部件的强度韧性机加工性和耐蚀性;三是稀土元素的添加使镁合金中形成熔点高热稳定性好扩散系数低体积分数大的相弥散质点,改善镁合金的高温拉伸性能和蠕变强度;四是稀土元素可以与氧及氢分别形成稀土氧化物与稀土,起到去氧除氢作用。
