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｜德阳广汉水闸｜闸门使用启闭机注意事项
使用启闭机注意事项
水闸闸门启闭机应注意闸板的上、下启闭位置，不能X限，以免损坏闸门和启闭设备。
闸门启闭机在启闭中如有异常情况必须立即停止使用，及时进行检查修复再操作。
闸门启闭机在关闭时距闸底10公分处需要暂停2分钟，让激流冲净底门槽内杂物，然后再将闸门关闭。
闸门启闭机机安装时要保持基础布置平面水平180度，启闭机底座与基础布置平面的面积要达到90%以上，螺杆轴线要垂直闸台上衡量的水平面；要与闸板吊耳孔文和垂直，避免螺杆倾斜，造成局部受力而损坏启闭设备。
水闸安装启闭机根据闸门起吊中心线，找正中心使纵横向中心线偏差不X过正负3mm，高程偏差不X过正负5mm，然后在进行浇注二期混凝土或与预埋钢板连接。 
｜德阳广汉水闸｜闸门启闭机简单修理
水闸启闭机是一种利用螺纹杆直接或者是运用导向滑块、螺杆和闸门门叶相连接，在螺杆上、下的时候开启和关闭闸门的设备，螺杆启闭机在水库灌区河道堤坝以及水力电站之类的工程项目上面的启闭机与闸门大规模应用，下面我们就来介绍一下简单问题的处理
水闸闸门启闭机的操作人员一定要了解螺杆式启闭机的结构、功能以及使用，同时拥有启闭设备操作知识，才能够确保机器的正常运转。
水闸在闸门启闭机使用以前，必须对螺旋杆启闭机采取检查的，检查每一个位置的状况是否良好，螺栓是不是松动，电动启闭的中要观察电源线路是否完好，开关是否有问题。 
｜德阳广汉水闸｜闸门启闭机顶闸事故原因简介
水闸闸门启闭机顶闸事故主要原因是因为操纵人员工作马虎，没有按闸门操作章程进行先检查，后操纵的步骤操作，或者原来的操纵人员因请假，代班人员在不熟悉启闭步骤和的情况下盲目进行操作。如果是启闭机启闭方向反向，当闸门处在封闭状态时开闸，启闭时按错按钮或人工启闭时摇反方向，把关闭闸门的方向误操纵为开启闸门的方向，也会造成顶闸。如果是在关闭闸门时操纵人员思想不集中、闸门到下限位置未能立即停机也会造成顶闸。有的情况是螺杆的限位螺母、限位开关移位，不起限位作用肯定会造成顶闸事故。有可能的一种情况是启闭机在电器设备或供电线路时电源相序变动，致使启闭机上的电动机改变了原运转方向启闭机启闭方向的改变，此时如果是闸门处在关闭状态下开启，肯定会发生顶闸事故。
｜德阳广汉水闸｜式事故闸门动水关闭中的 大持住力变化曲线如图6 所 示。由计算结果可知，相同工作 弧门开度工况，两种底缘型式事 故闸门动水关闭的持住力变 化曲线基本相近，上游底缘 压强特性的变化对事故闸门整体 持住力的变化曲线影响较 小。事故闸门动水关闭中， 闸门闭门持住力均随闸门的不 断关闭呈现先逐步增大，随后 在 0. 2 开度以下时随着闸门上 游底缘上托力的不断，闸 门闭门持住力不断减小至闸门 完全关闭。工作弧门 100%、 75%、50%、25%开度时，原设 计体型Ⅰ事故闸门大闭门持住 力分别为 3 864. 0 kN、3 894. 3 kN、3 793. 0 kN 和3 168. 0 kN， 事故闸门大闭门持住力略小于启闭机的设计容量 ( 400 t) 。相同工况体型Ⅱ事故闸门动水闭门中 大持住力分别为3 422. 3 kN、3 421. 8 kN、3 393. 9 kN 和3 275. 7 kN，大闭门持住力较体型Ⅰ减小了 约12%，增大了启闭机运行的安全余量，有利于启 闭机的安全运行。 4 模态特性分析 通过门体水力荷载研究，体型Ⅱ事故闸门底缘型 式动水闭门的水力特性相对，事故闸门水弹 性相似模型按体型Ⅱ进行加工制作。对体型Ⅱl: 20 的事故闸门水弹性相似模型进行试验模态分析时，将 模型事故闸门固定在模拟轨道上，同时根据闸门的结 构特点将事故闸门划分为42 个节点，共计 126 个自 由度。试验时采用单点激励多点响应的，将其中 一节点作为激励点，针对每一响应测点对激励点 进行3 次激励，并对每一测点从三个方向进行测量， 以模型事故闸门的值和振型。试验测得的事 故闸门前2 阶自振分别为30. 12 Hz 和48. 21 Hz， 对应的振型均为顺水流向振型。 采用 ANSYS 对原型闸门进行模态计算分析 时，在闸门滚轮位置施加轨道法向与侧向的位移约束， 钢丝绳上吊点位置施加全位移约束。事故闸门“干”模 态前 3 阶自振计算值分别为3. 52 Hz、30. 24 Hz 和49. 33 Hz，对应的振型分别为整体竖向振型、整闸门振动属复杂的水弹学问题，至今仍未搞清楚振动的发生机理。闸门流激振动问题的研究 目前主要分为原型观测、模型试验和数值模拟三类。除此之外，基于混沌理论对闸门振动机理进行研究是 近年来比较新的一种研究思路。 2． 1 原型观测 由于闸门振动的复杂性，原型观测是常用的研究。针对闸门振动问题，主要指水工钢闸门动水 压力、动力响应和结构动力特性的观测。 2． 1． 1 动水压力观测 在闸门局部开启或动水启闭中由于水流脉动压力的作用引起闸门振动，当脉动 水压力的接近结构低频区时，会出现共振现象，进而结构。故在动水压力的观测中需要观测 脉动水压力的频谱特征，及脉动水压力的大值、小值和均方根值。脉动水压力的测量主要采用压电式 脉动压力传感器。由于实际测量中需要在面板上打孔安装传感器，这样的操作容易面板结构受损。严 根华等［10］在实际测量中，将底缘螺栓取出后把传感器安置在螺栓孔中，也测得了较为的脉动压力特征 信息。对于原型观测数据的分析处理，多采用随机函数的来估计数据的频谱特征，分析振动的内在 机理。 2． 1． 2 动力响应观测 闸门的动力响应观测内容包括振动加速度、振动应力和振动位移。通过应变片测得 应变大小，依据胡克定律计算测点应力值。在闸门不同部位安装加速度传感器，通过传感器来采集振 动加速度。压电式加速度传感器因具有体积小、重量轻、频域宽及可靠性高等X点了较为广泛的应用。 通过对振动加速度的二重积分来获取振动位移，也可采用目前精度高、定位准确的三维摄影测量 技术采集［11］。该技术从不同视角拍摄同一事物，通过三角测量原理对图像中同一特征点的像素位置相差值 进行计算，终该特征点的三维坐标［12］。测量数据完成后，运用随机函数理论和谱分析处理数据， 闸门振动量X大小和相应的谱特征。 2． 1． 3 结构动力特征 闸门失稳通常是因闸门共振所致，因此有必要对闸门结构的动力特性进行观测，观 测内容包括结构的固有、阻尼比、振型等。大型结构的动力特性测量主要包括试验模态分析法和 工作模态分析法。试验模态分析法又具体分为共振法、脉动法和锤击法3 种，一般试验往往采用锤击法。在 天生桥弧门［13］和万安枢纽弧门［14］的原型观测中，从不同方向对闸门整体和支臂局部进行，终共 同的规律，即支臂局部相比于整体在同一振动方向上的测量结果偏大。 2． 2 模型试验 在模型上量测闸门振动特性和应力状态，要求模型同时水流相似和结构相似条件。因相似率和模 型材料的，同时在一个模型上水流相似和结构相似难以实现，故闸门振动试验通常分为水流试验 和结构试验，在不同的模型上分别量测闸门的结构特性和水流脉动特性。因此无法实际运行时结构与 水流相互作用的振动特性，这就使闸门运行安全性的判定只能通过间接比较的进行。即为不考虑非线性环节条件下，事故闸门动水落门的相平面等倾线方程，即相轨迹经 过该等倾线上的任一点时，其切线斜率都等于α，据此可以绘制描述闸门运动状态的相平面图。 结合某实际工程参数及其物理模型试验结果［28］，将绘制相平面图所需的相关参数选取如 下：闸门高13.8m，宽5m，67t，配重块40t；卷扬式启闭机采用直径40mm、6倍率捻制 钢丝绳起吊闸门，落绳速度为2m/min，捻制钢丝绳弹性拉伸模量取为50000MPa；该实际工程中滑 块与滑轨间的系数远大于规范取值，是闸门无法完全落门并产生爬振的主要原因，取为 0.15；在一定工况条件下，闸门下落至1.6m开度时发生爬振现象，此时受到向水柱压力1.50×106N， 水平向水推力1.46×107N；根据我国建筑抗震设计规范的要求，结合实际中启闭机钢丝绳阻尼较小的 情况，将阻尼比 ξ 取为0.03；根据文献［4，29］的研究，闸门顺水流方向振动时水体对闸门产生较为 明显的附加效应，垂直水流方向振动时水体的附加效应较小，可忽略不计；为了方便分 析，闸门爬行振动开始时的初始相对速度 y? 和相对位移y均取为 随着我国高坝大库的建设，闸门结构的设计安装要求不断。闸门振动往往会影响大坝的正常运行， 而闸门振动是一个复杂的结构性问题，研究难度较大。为解决振动问题，需清楚闸门振动的诱因并采取相应措 施。基于现有的理论和成果，从振动现象、闸门振动等X、研究、闸门振动诱因分析及结构措 施、弧形闸门动力研究、振动的控制等多方面出发，详细介绍了闸门振动问题的研究进展，并提出 了闸门振动急需解决的问题和未来6 个研究方向，为闸门振动问题的研究提供一定参考。
