定西闸门启闭机系列等等设备安装螺杆启闭机调试方法及注意事项1、当启闭机在无荷载的情况下,保证三相电流不平衡不X过正负10%，并测出电流值。
、对于上下限位的调节：当闸门处于全闭的状态时，将上限压紧上行程开关并固定在螺杆启闭机的螺杆上。当闸门处于全开时，将下限位盘压紧下行程开关并固定在螺杆上。
、对于启闭机的主令控制器调整，必须保证闸门升降到上、下限位时的误差不X过1cm。
、安装后，一定要作试运行，一作无载荷试验，即让螺杆作两个行程，听其有无异常声响，检测安装是否符合技术要求。
定西闸门启闭机系列等等设备安装闸门一般设置有可调节的楔紧装置，楔紧副（如楔块与楔块、楔块与偏心销等）分别设在门体和门框上。调节楔紧装置，可使得闸门关闭时门体紧贴门框，达到止水要求。
闸门启闭机闸门通常配置手动或电动螺杆式启闭机，用于操作闸门的启闭。
闸门启闭机闸门有以下特点：
布置简单，结构紧凑，节省空间；运行维护简单，减少运行费用，但铸铁闸门的造价比钢闸门略高一些。
耐腐蚀性强。门体和门框的材料采用铸铁，止水面镶铜合金或不锈钢等耐腐蚀材料，防腐能力强，特别适用于污水或海水环境中。有特殊要求的地方还可以采用镍铬合金铸铁等耐腐蚀性更强的材料。
闸门启闭机闸门的止水副采用整体加工，止水效果好，金属止水使用寿命长。
定西闸门启闭机系列等等设备安装修建在河道和渠道上利用闸门控制流量和调节水位的低水头水工建筑物。关闭闸门可以拦洪、挡潮或抬高上游水位，以满足灌溉、发电、航运、水产、环保、工业和生活用水等需要；开启闸门，可以宣泄洪水、涝水、弃水或废水，也可对下游河道或渠道供水。在水利工程中，水闸作为挡水、泄水或取水的建筑物，应用广泛闸门启闭机水闸，按其所承担的主要任务，可分为：节制闸、进水闸、冲沙闸、分洪闸、挡水闸、排水闸等。按闸室的结构形式，可分为：开敞式、胸墙式和涵洞式（图1）。开敞式水闸当闸门全开时过闸水流通畅，适用于有泄洪、排冰、过木或排漂浮物等任务要求的水闸，节制闸、分洪闸常用这种形式。胸墙式水闸和涵洞式水闸，适用于闸上水位变幅较大或挡水位高于闸孔设计水位，即闸的孔径按低水位通过设计流量进行设计的情况。胸墙式的闸室结构与开敞式基本相同，为了减少闸门和工作桥的高度或为控制下泄而设胸墙代替部分闸门挡水，挡潮闸、进水闸、泄水闸常用这种形式。如中国葛洲坝泄水闸采用12m×12m活动平板门胸墙，其下为12m×12m弧形工作门，以适应必要时宣泄大流量的需要。涵洞式水闸多用于穿堤引(排)水，闸室结构为封闭的涵洞，在进口或出口设闸门，洞顶填土与闸两侧堤顶平接即可作为路基而不需另设交通桥，排水闸多用这种形式。
闸门启闭机水闸由闸室、上游连接段和下游连接段组成闸室是水闸的主体,设有底板、 闸门启闭机闸门、 启闭机、闸墩、胸墙、工作桥、交通桥等。闸门用来挡水和控制过闸流量，闸墩用以分隔闸孔和支承闸门、胸墙、工作桥、交通桥等。底板是闸室的基础，将闸室上部结构的重量及荷载向地基传递，兼有防渗和防冲的作用。闸室分别与上下游连接段和两岸或其他建筑物连接。上游连接段包括：在两岸设置的翼墙和护坡，在河床设置的防冲槽、护底及铺盖，用以引导水流平顺地进入闸室，保护两岸及河床免遭水流冲刷，并与闸室共同组成足够长度的渗径，确保渗透水流沿两岸和闸基的抗渗稳定性。下游连接段，由消力池、护坦、 海漫、 防冲槽、两岸翼墙、护坡等组成，用以引导出闸水流向下游均匀扩散，减缓流速，消除过闸水流剩余动能，防止
定西闸门启闭机系列等等设备安装闸关门挡水时，闸室将承受上下游水位差所产生的水平推力，使闸室有可能向下游滑动。闸室的设计，须保证有足够的抗滑稳定性。同时在上下游水位差的作用下，水将从上游沿闸基和绕过两岸连接建筑物向下游渗透，产生，对闸基和两岸连接建筑物的稳定不利，尤其是对建于土基上的水闸，由于土的抗渗稳定性差，有可能产生渗透变形，危及工程安全，故需综合考虑闸址地质条件、上下游水位差、闸室和两岸连接建筑物布置等因素，分别在闸室上下游设置完整的防渗和确保闸基和两岸的抗渗稳定性。开门泄水时，闸室的总净宽度须保证能通过设计流量。闸的孔径，需按使用要求、闸门形式及考虑工程投资等因素选定。由于过闸水流形态复杂，流速较大，两岸及河床易遭水流冲刷，需采取X的消能防冲措施。对两岸连接建筑物的布置需使水流进出闸孔有良好的收缩与扩散条件。建于地区的水闸地基多为较松软的土基，承载力小，压缩性大，在水闸自重与外荷载作用下将会产
定西闸门启闭机系列等等设备安装 表孔工作闸门门槽 表孔工作闸门门槽底部中心线桩号为（D） 0+001.887，即平行于坝轴线至下游 1.887 米，▽ 196.90 米-▽219.50 米之间，槽厚 1.15 米，槽宽 15的景观性建筑，清理门槽及底轨槽内的异物，确保 闸门运行无卡阻． 4． 1． 2 闸门关闭操作步骤 ( 1) 通过手动操作装置将闸门门体抬升30 mm， 抬升后闸门底水封橡皮与底坎面脱离． ( 2) 按下“关闭”操作按钮，闸门开始关闭． 当闸 门到达全关位置时自动停止; 若在闸门运行前或运 行中出现电源中断，则关闭电源开关，同时使 减速电机的制动器处于释放状态，然后通过手动操 作机构进行关闭闸门至全关状态． ( 3) 通过手动操作将侧水封装置至工作 位，达到设计预压缩状态． ( 4) 通过手动操作装置将闸门门体30 mm， 闸门底缘与门槽底坎面压实，底水封橡皮达到设计压 缩止水状态． ( 5) 检修闸门状态，闸门无异常后关闭电源． 4． 2 闸门的开启 4． 2． 1 闸门开启前 ( 1) 洪峰过后当水位下降至 29． 0 m，确认近期 不再出现需要关闭闸门挡水． ( 2) 清理闸门底部的行走轮及轨道附近的杂 物，清理门库内杂物并检查电缆等有无异常． 4． 2． 2 闸门关闭操作步骤 ( 1) 通过手动操作装置将闸门门体抬升30 mm， 抬升后闸门底水封橡皮与底坎面脱离． ( 2) 通过手动操作将侧水封装置至收缩 位，确认侧水封在运行中与门槽不发生． ( 3) 按下“开启”操作按钮，闸门开始开启，当闸 门到达全开位置时自动停止; 若在闸门运行前或运 行中出现电源中断，则关闭电源开关，同时使 减速电机的制动器处于释放状态，然后通过手动操 作机构进行关闭闸门至开关状态． ( 4) 检修闸门状态，闸门无异常后关闭电源． 4． 2． 3 启闭时注意事项 ( 1) 闸门关闭后应在周围设置明显的警示装置 及路障，防止车辆对闸门的冲撞．13.8Hz；径向一阶振动为18.5Hz，其振型为门 叶面板上部悬臂结构的弯曲变形，符合结构的构造 特征。振型为门叶上部的弯曲和中部的 变形。根据结构的构造特征，支臂的切向振动模态 主要反映闸门支件的切向变形振动。沿弧形 门的整体切向变形将与启闭杆的刚度有关。闸门的应力分布具有类似特征。上主横梁 跨中翼缘拉应力为60.6MPa；上主横梁跨中上方中 隔板翼缘应力处于受压状态，为-24.3MPa。下主 横梁跨中翼缘应力为65.8MPa；下主横梁跨中上方 中隔板翼缘应力系拉应力，为34.6MPa；右支臂与 闸门上主横梁相接处玄杆顶部应力为-40.8MPa， 右侧面（外侧）应力为-51.1MPa，左侧面（内侧）应力 为-75.7MPa；右支臂下玄杆的应力较上支臂大，其中顶部应力为-87.6MPa， 右侧面（外侧）应力为-56.2MPa， 左侧面（内侧）应力为-72.1MPa；与闸门上主横梁 相接处的左支臂上玄杆顶部应力为-55.3MPa，右 侧面（内侧）应力为-60.3MPa；左支臂下玄杆的应 力较上支臂大，其中顶部应力为-78.0MPa，右侧面 应力为-75.7MPa，左侧面应力为-91.3MPa。表示与流体相表面上的度，称 为“湿度”；［ 珡 Ｄ ｇ］表示不与流体的度， 称为“干度”；｛ 珚 Ｆ ｓ｝表示仅由流体附加动压力引 起的节点荷载 当考虑结构的振动时，荷载向量为０。同 时大量的实例证明，结构的阻尼对结构的自振 和振型影响很小，加之不考虑结构阻尼，使结构自振 特性计算的工作量大为。因此，可以略去阻尼 的影响来确定的自振和振型上式即为在水介质下的结构振动的耦合控 制方程，［ 珨 Ｍ ｇ］就是通常所称的附加矩阵，［ 珨 Ｍ ｇ］ 是非对称矩阵，因此不能将其转化为特征值问 题。用于求解非对称特征值问题的是Ｌａｎｃｚｏｓ 法。 １．２ 平面钢闸门自振特性分析 １．２．１ 计算模型 该平面钢闸门包括八根工字形主梁、一根底梁 和两边两根箱梁组成。闸门的主梁布置见图１和图 ２。闸门高７ ５７０ｍｍ，宽８ ４００ｍｍ，面板厚２０ｍｍ。 平板闸门属于空间薄壁结构体系［９－１０］，文中采用实 体单元Ｓｏｌｉｄ ４５模拟该工作闸门的结构体系。无限 水域的长度模拟取闸门高度的１０倍，水体单元采用 Ｆｌｕｉｄ ３０单元。控制闸门门体结构划分单元长度为 ５０ｍｍ，水体结构单元长度为３００ｍｍ，采用空间四闸门与水体数值模 型见图３所示。其中，垂直水流方向为 Ｘ 轴，顺水 流方向为 边界条件 采用连杆约束闸门的位移。即在闸门主轮 与闸门槽相交处施加 Ｚ 轴方向的约束，在闸门顶端 吊耳处施加沿 Ｙ 轴方向约束。闸门门体与水体交 界面设置为耦合面完成以上各步骤后采用直接耦合的对闸门 进行模态求解计算。中，采用非对称法来提取模态结果。闸门在整个观测时段内的典型振动加速度数 字特征见图16（a），典型下门、启门及局部开启泄流 时闸门振动加速度时域、时频图见图16（b）。 结果表明：在闸门启闭闭或开启中， 闸门出现较大振动量，这与闸门由静止到运动产生 动力加速度有关，也与闸门处于垂直升降运动状态 有关。水封构造形式不当引起的闸门自激振动在工 程上也经常出现。比如蒙城船闸上闸X水封漏水 引起的自激振动是比较典型的实例。 该闸门具有如下几方面特点：（1）上闸X闸门 采用下沉式弧形闸门，门后流态复杂多变，闸门经 历临门水跃、临界淹没水跃等水动力作用，容易诱 发闸门振动，一般在现代船闸中不采用类似门型。 （2）闸门底水封设置在面板底缘上方，采用山形止 水，变形区可能局部符合水封漏水后形成自激振动 的条件。（3）闸下经常出现临界出流流态，底缘下方 旋滚容易生成较大脉动压力荷载。当闸门下游水 位淹没下游底主梁时，淹没水跃对闸门底主梁产生 了向上的顶托水动力作用，底横梁开孔处出现向上 现象，由此造成了强烈振动。 闸门运行中出现两种不同的振动形态：闸 门处于关闭状态和开启中的振动。不同状态 的振动来源于不同的振源。闸门开启的振动 源主要来自以下两部分激励力作用：（1）闸门后临 门水跃或临界淹没水跃形成的脉动荷载对闸门结 构的冲击作用；（2）小开度闸下部不流动对闸 门结构的激励。闸门关闭挡水状态下出现强烈振 动的根本原因在于底水封漏水，现场观测显示，闸 门底缘存在漏水现象，沿着门宽方向漏水量分布也 不均匀，这种不均匀的漏水量是诱发闸门强烈振动的基本条件。 闸门结构的构造（包括和刚度分布）所形 成的结构低阶自振振型在一定程度上会被水 封漏水形成的动荷载激发，从而产生结构共振。 从闸门振动强度看，闸门全关挡水状态下的振 动量很大，闸门门体上部大位移约60mm，呈大 幅度状态。不仅对闸门结构本身造成很大危 害，而且对船闸其他建筑物及其周边居民住房安全 均产生严重威胁，必须采取措施予以解决。 引起闸门振动的原因是多方面的，涉及水动力 荷载、结构动力学及流固耦合相互作用问题，因此 在采取措施前需要进行闸门的水弹性振动试 验研究，搞清闸门漏水产生的水动力荷载特性，分 析研究结构的动力特性，考查导流板倾角对下游闸 室消能及闸门振动的影响。同时修改水封结构形 式，避免形成水封自激振动的条件。另外开展现场 振动观验，手资料十分必要，可以为 闸门结构的动力修改提供必要的依据。 1.2.4 闸门制造安装控制感器及应变计，测量闸门结构在运行期门槽段的空 化情况，明确空化性质及其量X等。 （4）在闸门周边建筑物上布置安装位移传感 器，测量运行期闸门结构周边建筑物的振动情况， 取得其振动的动位移参数，明确振动类型、性质及 其量X等。 （5）根据对闸门结构静动力特性、水流动水压 力、闭门和启门中的流激振动特性、空化噪声 等水力结构参数测量资料和成果的综合分析，对闸 门在运行期间的振动安全性进行评价，以评价闸门 的制造和安装及其运行的安全性，提出适宜的 闸门安全运行操作规程，确保工程长期运行。 4.2 成果及流激振动安全性评价 4.2.1 闸门结构水动力荷载作用特征
