成都鸿之海水利设备有限公司
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资讯：潮州闸门上乘水工机械销售处是拦污栅、拍门、卷扬启闭机、螺杆启闭机、启闭
机配件、启闭机、输送机、【变量1】闸门等产品生产加工的公司，拥有完整、科学的水工机械销售处的诚信、实力和产品质量获得业界的认可。欢迎各界朋友莅临参观、指导和业务洽谈。【变量1】闸门用于关闭和开放泄（放）水通道的控制设施。水工建筑物的重要组成部分，可用以水流，控制水位、调节流量、排放泥沙和飘浮物等。
资讯：潮州闸门上乘主要产品：螺杆式启闭机、卷扬式启闭机、铸铁闸门、钢制闸门、拍门、清污机、拦污栅、橡胶止水等水利机械产品闸门本公司始终坚持“以人为本、科技兴企”的管理理念，“共同发展、共享双赢”的经营理念，努力遵循为顾客、为员工、为企业、为社会创造更高的价值。在综合国内同类产品的基础上，广泛吸收广大用户的意见和要求，集各家所长，精心设计，严格选材，使产品更加美观大方，经久耐用，各项性能指标均达到国内同类产品X水平，深受广大用户的好评和赞誉。
闸门闸门厂家生产铸铁闸门；高压铸铁闸门；双向止水铸铁闸门；组装式铸铁闸门；平面拱形铸铁闸门；镶铜铸铁方、圆闸门；机闸一体式铸铁闸门；可调节式堰门；转动闸门；转动门盖；螺旋闸门；插板闸门；拦污栅等。
钢制闸门；滚动式钢制闸门；滑动式钢制闸门；叠梁闸门；弧形闸门；机闸一体式钢制闸门；平面滑动闸门；平面定轮钢闸门；钢铁复合闸门；热喷锌钢制闸门；不锈钢闸门；翻板闸门等。
闸门铸铁拍门（潮门）；钢制拍门；复合材料拍门；玻璃钢拍门；不锈钢拍门；侧翻拍门；浮箱式拍门；整体折叠式拍门等。 钢结构闸门以X质钢板为基材，采用橡胶止水、防腐方式为表面进行喷沙除锈及热喷锌闸门产品可根据用户提供图纸生产制做。钢闸门有1.5m×1.5m—10m×10m五十多种规格。
闸门闸门系列：闸门有PZ、PGZ型铸铁方闸门、铸铁圆闸门、镶铜方、圆闸门、钢结构闸门，规格有：0.2X0.2--5X10米，其中有单向止水闸门、双向止水闸门、深水闸门和高压封闭箱式闸门。 闸门本厂多次受到省、地XX部门和部X嘉奖，被命名为省X“重合同、守信誉单位”“质量计量信得过单位”、省X“企业质量管理X单位”和市X“明星企业”，并本厂具有精良的生产设备，雄厚的技术力量，完备的检测手段和健全的质量保证体系。产品的结构合理，性能可靠，品种齐全，经水利部质量检测中心检测，各项技术指标均达到行业标准。铸铁闸门、铸铁镶铜闸门、铸铁镶铜圆闸门、铸铁镶铜方闸门、球墨铸铁闸门、插板闸门、铸铁复合闸门；钢闸门、钢制闸门、不锈钢闸门、铸钢闸门，主要用于环保及污水处理。
资讯：潮州闸门上乘水工机械设备的X销售企业。我部区位X越，交通便捷，基础设备齐全。常年与国内X的X院所紧密合作，拥有较强的非设计和服务能力。自成立以来，作为资深的水工机械供应商，自主创新，为国内水电站、水渠、河道、排灌、水库、环境保护、污水处理、水产养殖、供水排水、市政工程等X域开发设计了用于调节水位、防洪、抗旱、蓄水、发电等进水、退水闸的配套机械；为国内石油、化工、造纸、制药、食品、冶金、电力等X域开发设计了用于污水处理的拦污类配套机械。 闸门铸铁闸门是以铸铁为原料制作的，具有耐腐蚀，止水密封好、安装简单、使用寿命长等X点，有单、双向止水，止水采用精加工后自身或镶铜、不锈钢等方式止水.按用户图纸生产，也可为用户设计图纸。
资讯：潮州闸门上乘图1 闸门底缘上下游倾角 ( 2) 淹没出流时尽量将门后涡流尾迹推到远离 闸门下游的位置，这样做可以比较的水流 条件，避免涡流对闸门的影响。一般来说，弧门应 推出固定铰( 含支撑钢梁) 以外，平面闸门应推出 门槽二期混凝土范围以外。 ( 3) 潜孔闸门( 包括工作闸门、事故闸门和检 修闸门) 要通气孔的设计，通气孔在泄水时向 流道内补气、充水时向外排气是减轻闸门振动及气 蚀的重要措施，如门后不能充分通气时，应在 闸门下游处顶部设置通气孔。 通气孔的布置要保证通气顺畅; 出口要设置防 护格栅以防人员受气流吸力的伤害; 通气量要足 够，通气孔面积应按闸门设计规范的要求设置。 ( 4) 泄水的工作闸门门后宜为明流，闸门及启 闭设备工作可靠。当采用遂洞方案时，若遂洞出口 受地质或下游水位条件，则可以布置在隧洞中 部或进口处，但保持门后为明流。否则，在闸门开 启中，将形成无压流与有压流无序交替的不良 流态。 ( 5) 合理选择止水型式，控制闸门的漏水量、 防止射流，保证止水橡皮的。对于在明渠中及 中等水头闸门，底水封应该为矩形，由适当硬度 ( 邵氏 A 型60 ±5) 的橡胶压制而成。对于高水头闸 门，邵氏硬度在 75 ～80 更。中、高水头闸门， 水封橡皮伸出量在保证止水效果前提下不宜X过闸 门面板底缘5mm。高水头闸门特别是弧形闸门应设 置防射水水封，水封装置要能适应弧门受水压力产 生的弹性变形( 主要为向支铰中心的压缩变形) ， 保证弧门在挡水、启闭中不产生射流。13.8Hz；径向一阶振动为18.5Hz，其振型为门 叶面板上部悬臂结构的弯曲变形，符合结构的构造 特征。振型为门叶上部的弯曲和中部的 变形。根据结构的构造特征，支臂的切向振动模态 主要反映闸门支件的切向变形振动。沿弧形 门的整体切向变形将与启闭杆的刚度有关。闸门的应力分布具有类似特征。上主横梁 跨中翼缘拉应力为60.6MPa；上主横梁跨中上方中 隔板翼缘应力处于受压状态，为-24.3MPa。下主 横梁跨中翼缘应力为65.8MPa；下主横梁跨中上方 中隔板翼缘应力系拉应力，为34.6MPa；右支臂与 闸门上主横梁相接处玄杆顶部应力为-40.8MPa， 右侧面（外侧）应力为-51.1MPa，左侧面（内侧）应力 为-75.7MPa；右支臂下玄杆的应力较上支臂大，其中顶部应力为-87.6MPa， 右侧面（外侧）应力为-56.2MPa， 左侧面（内侧）应力为-72.1MPa；与闸门上主横梁 相接处的左支臂上玄杆顶部应力为-55.3MPa，右 侧面（内侧）应力为-60.3MPa；左支臂下玄杆的应 力较上支臂大，其中顶部应力为-78.0MPa，右侧面 应力为-75.7MPa，左侧面应力为-91.3MPa。某引水工程取水口工作闸门，设计引水流量为 ３８．０ｍ３／ｓ，孔口尺寸为７．０ｍ×７．０ｍ（高×宽），设 计水头为３６．９ｍ，底坎高程为２３１．６ｍ，检修平台高 程２７２．０ｍ。闸门为潜孔式平板钢闸门，操作 为动水启闭。由于该闸门设计泄流量较大、隧 洞充水时间长并且有局部开启控制泄流的要求，致 使闸门下部水位变化大，水流运动形态复杂。为防 止闸门局部开启时产生强烈振动，甚至诱发共振［ １］，X5 期 章晋雄等:高水头平面闸门动水关闭的水动力特性数值模拟研究 185力特性的体型及运行参数进行计算分析，以期为高水头平面闸门的设计和应用提供参考。 1 计算模型 1. 1 控制方程和数值算法 在湍流计算中，雷诺时均法的 k － ε 双方程紊流模型目前广泛应用［8， 9］ 。考虑到闸门区水流属于弯曲绕 流和大压力梯度的非定常流动，而 ＲNG k － ε 模型在处理流线弯曲及瞬变流方面比 k － ε 模型更具X越性。 因此，本文采用 ＲNG k － ε 模型对闸门动水关闭湍流进行模拟。模型的控制方程如下: 连续方程 ρ t + xi ( ρui) =0 ( 1) 动量方程 t ( ρui) + xj ( ρuiuj) = － p xi + ( μ + μt) ( ui xj + uj xi [ ] ) ( 2) k 方程 t ( ρk) + xi ( ρkui) = xi αkμeff k x [ ] i + Gk － ρε ( 3) ε 方程 t ( ρε) + xi ( ρεui) = xi αεμeff ε x [ ] i + C1ε ε k Gk － C* 2ερ ε2 k ( 4) 方程中， t为时间; ui 和xi 分别为流速和坐标方向分量; p为压强; ρ和μ分别为密度和分子黏性系数; μt 为湍 动黏度系数; Gk 为压力生成项; μeff为X黏性系数，针对水流高、低 Ｒe 数分别计算取值; C1ε 为常闸门结构总荷载特征 闸门运行中在止水完好的情况下，高速水流对门体的作用由时均动水压力和脉动压力两部分作用 力构成。因此，作用于门体上的总荷载是上述两部分作的合成: P = P0 + P( ) t ( 1) P0 = ∑ A piAi ( 2) P( t) = ∑ A p i( t) A i ( 3) 式中: P0 为时均动水压力荷载; P( ) t 为脉动压力荷载; pi 为测点实测时均动水压力; p i( t) 为测点实测脉动 水压力; Ai ，A i 为测点分摊的作用面积; A ，A 为承受压力的全部面积。 经分析可知，闸门动水静荷载总量随闸门开度的增大逐渐减小，大动水总静荷载为67 928. 5 kN，发生 在闸门全关位;闸门结构总脉动荷载则是先随闸门开度增大而增大，在闸门开度为5. 0 ～6. 5 m 时达到大， 随后逐渐，这一变化特征和闸门小开度泄流时，门前流速小，脉动量小，大开度运行时，门前流速大，水流 脉动量大，及其承受动水荷载面积变化相一致。试验测得闸门大脉动总量约为±1 000 kN，大总脉动均 方根值约为362 kN。 2 深孔弧形闸门的静动力分析闸门动水关闭时底缘附近为大压力梯度分布区。闸门底缘上游倾角越大，底缘压力及上托力越大; 底缘 倾角较小( ＜30°) 时，由于闸底脱流分离而出现负压，容易诱发闸门空化及振动，底缘产生的下吸力也会增大闸 门启闭荷载。 3) 闸门底缘压力随上游水头增大而增大;闸门关闭速度对底缘水压力荷载影响较小，但闸门关闭速度越快， 闸后通气和补气会越。水力运行参数的影响在闸门水力设计时也需引起注意闸门水封自激振动的原因是多方面的，措 施也应根据问题出现的原因进行处理。一般可归 纳为如下几个方面。 由于刚度不足引发的自激振动对于低水头、大跨度、大尺寸闸门结构而言，因 顶水封部位刚度不足的水封在高压水作用下 产生局部水封漏水并诱发的自激振动现象，一般可 以通过结构刚度与水封结构形式来实现 闸门自激振动的控制。 1.2.2 因水封形式不当引发的自激振动问题对于水封体型设计不当而引起的水封自激振 动问题则需要通过改变水封布置形式来处理。对 于顶水封，一般采用2道水封，在闸门开启中需要确保这2道水封的作用，并且避免因局部出现 漏水而诱发强烈自激振动现象。实例1中原设计 闸门X2道顶水封布置不当，使该闸门在相对开度 no=0.085和大开度n=0.8～0.96开度情况下均出现 了强烈的振动。其原因主要由于X2道止水翻卷， 局部产生漏水形成强烈自激振动。振动的严重后 果使闸门支臂动力失稳后失事。水封自激振动的 激发了闸门支臂的一阶和横向振动固有 ，出现支臂共振和参数共振。 修改方案采用了如下几个方面：（1）保留原来 的2道水封，X2道水封体型和尺寸；（2）在改 建的顶坎上增设X3道水封；（3）进行闸门结构的 动力抗振设计，避免结构共振和支臂的参数振 动；（4）加大工作门上游顶压坡比来流水动力 条件，空化源。经多年运行，证明上述修改措 施是X的，目前该闸门运行安全平稳。 1.2.3 因水封构造不当产生的自激振动问题
