无锡国劲合金有限公司
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其材料广泛应用于石油化、、船舶、能源、电子、环保，机械以及仪器仪表等X域.沉淀硬化不锈钢：17-4P(SUS630/0Cr17Ni4Cu4Nb)、17-7P(SUS631/0Cr17Ni7Al)双相不锈钢：F51(2205/S31803/00Cr22Ni5Mo3N)、F52(S32950)、F53(2507/S32750/022Cr25Ni7Mo4N)F55(S32760/022Cr25Ni7Mo4WCuN)、F60(S32205/022Cr23Ni5Mo3N)、329(SUS329J1/0Cr26Ni5Mo2/1.4460)耐腐合金：20号合金(N08020/F20)、904(N08904/00Cr20Ni25Mo4、5Cu/1.4539)、254O(F44/S31254/1.4547)XM-19（S20910/Nitronic50）、318(3Cr17ni7Mo2N)、(00Cr14Ni14Si4/03Cr14Ni14Si4)因科洛伊合金：Incoloy800(N088100/1.4958)、Incoloy825(N08825/2.4858)、Incoloy925(N09925)Incoloy926(N08926/1.4529)高温合金：Gr660(SU660/S66286/A-286/G2132/0Cr15Ni25Ti2MoAlVB/1.4980)、Nimonic80A(N07080/G4180)G3030(G30)、G4145(2.4669)、G4169(2.4668)蒙乃尔合金：Monel400(N04400/2、4/2.4361)、MonelK-500(N05500/2.4375)尼可尔合金：Nickel200(N02200/2、4060/2.4066)、Nickel201(N02201/2.4061/2.4068)哈氏合金：astelloyC(NS333)、astelloyC-276(N10276/2.4819)、astelloyC-4(N06455/2.4610)、astelloyC-22(N06022)astelloyB(N10001/2.4617/NS321)、astelloyB-2(N10665/2.4617/NS322)、astelloyB-3(N10675/2.4600/NS323)奥氏体不锈钢：F317L(S31703/022Cr19Ni13Mo3)、F316Ti(S31635/0Cr18Ni12Mo3Ti/06Cr17Ni12Mo2Ti)在当前激烈的市场竞争中、无锡国劲合金材料有限公司以崭新的姿态X树一帜。
无锡国劲合金有限公司X生产精金，高温合金，耐蚀合金等高性能合金材料。其主导产品有：铁镍钴玻封合金4J29、4J44,铁镍玻封合金4J42、4J48、4J50、4J52，铁镍低合金4J36、4J32、殷钢，瓷封合金4J33、4J34，铁铬玻封合金4J28，Kovar、Invar以及纯镍合金N6、Nickel200、Nickel201，镍铝合金Ni95Al5，软磁合金1J36、1J46、1J50、1J79、1J85、1J22，耐蚀合金monel400、monelK500、Inconel625、Inconel601、Inconel600、Inconel718、InconelX750、Incoloy800、Incoloy800、Incoloy825、Incoloy901、Incoloy925、Incoloy926、NS111、NS112、NS142等系列，哈氏合金astelloy，高温合金G132、G169、G128、G4145、G3030、G3039、G140、G0、G3625，镍铬合金N40，镍铬合金Cr20Ni35，镍铬合金Cr20Ni80，双金属带材5J20110/5J11、5J1480/5J18、5J1380、5J1580/5J16、5J1070/5J23等系列产品。
318盘圆20Cr1Mo1VNbTiB、G145、astelloyC2000、S25073、S30815、N010665、40CrNiMo、InconelX750、4J34、NS3304、F61、astelloyC22、725LN、astelloyC-4、Nimonic80A、0Cr25Ni22Mo2N、Alloy625、904L、4J36、A453660A、3J53、G5188、Incoloy8020、Alloy800、S32760、Inconel617、A453Gr660B、1J30
愿与广大新老客户携手并进，共创伟业。无锡国劲合金有限公司是一家专门从事镍基、铁基等种合金的研发和生产的高新技术企业。经过多年的努力，国劲人凭借X良的和的，已经在行业内赢得了良好的口碑。公司现有员100多人，技术人员20多人,程师5人。公司现拥有真空精炼、电渣重熔、锻造加、机加、热处理生产线，年生产能力2000多吨。化学分析仪器、光谱议、碳硫仪，X声波检验、拉伸试验机、硬度仪等检测设备齐全。
研究榫直径、键的尺寸和石墨之间的间隙对堆芯结动态响应的影响发现,石墨砖大主应力、位移随榫直径变小而增大,但受石墨间隙和键的尺寸两个因素的共同制约。考虑熔盐流固耦合作用,熔盐的存在会石墨砖的位移峰值和模型的大主应力,这有助于保持石墨堆芯结构的完整性。回路管道镍基合金长期处于高温载荷条件下,蠕变造成的损伤是其高温力学性能评估的重点,同时管状结构的受力状态相较于的单轴应力情况更为复杂,对其多轴应力下的蠕变损伤机制开展研究是反应堆内构件失效评估和分析的一个重要环节。为多轴应力状态的实验要求,搭建一套原位蠕变实验,在950℃下,对压力分别为18MPa、23MPa、28MPa和32MPa的镍基合金230管状多轴蠕变进行研究。合金230实验蠕变曲线主要由阶段和X三阶段组成,并且X三阶段在整个蠕变中占有相当大的重。
318圆棒、318棒材、318方钢、318钢板、318锻圆、318高温合金锻件、318圆棒、318钢丝、318线材、318固溶光棒、318光管、318钢板、318锻方、318方钢、318钢丝、318光圆、318异形锻件、318高温合金、318锻圆、318高温合金锻件、318棒材、318线材、318固溶光棒、318光管
大块的Les相硬而脆，它的存在会材料的冲击性能和塑性的急剧，在合金锭开坯中易引发开裂，并成为裂纹源影响材料的其他力学性能。锻件检验规定了G4169锻件中不允许存在Les相，但并没有相应的关于Les相的快速检验。以往的检验作，多从成分上区别Les相与NbC相，这需要到有条件的研究机构通过扫描电镜或电子探针区别，这极大的影响了检验周期。因此发明一种实用快速的Les相与NbC碳化物相的区别就显得尤其重要。 也可用菊酯类兑水1000倍液或50%辛硫磷乳剂1000倍液,摘掉喷雾器的喷头,将液喷入心叶丛中。对于蚜虫,抽雄和剪雄在一定程度上可减轻其危害,也可用40%乐果乳油或10%吡虫啉1000倍液喷雾2、主要病害有:纹枯病、黑粉病、和大、小病纹枯病发病的部位主要是叶鞘和果穗,其次是茎杆。
3.根据权利要求1或2所述的耐磨耐腐蚀度模具材料的制备艺，其征在于：在熔炼中，采用非自耗真空电弧炉炉体抽真空至真空度低于8.0×10-3Mpa后，充入高纯度，开始引弧熔炼，电流调升至250~300A，并保持电流，熔炼8-12min后翻转合金铸锭，再次熔炼，每个合金实样反复熔炼3次，用以保证合金熔炼均匀。 该园区结合下渚湖街道已有科技企业和基地培育、产学研合作、一二三产融合等发展现状，突出“两中心”（农业科创中心、乡村振兴展示中心）、“三基地”（智能化农业设施及种植创新推广基地、智能化水产养殖及“水精灵”青虾研发繁育基地、乌鳖良种研发繁育基地）重点建设目标，全力打造集农业科技、人。
因为价格可以翻倍，也造成每一年外地蟹上市前到阳澄湖中“洗澡”上市，甚至直接贴上阳澄湖大闸蟹标签就开卖。“在阳澄湖养蟹的，每年到我们这低价收蟹，当阳澄湖蟹卖，卖一百多一斤，同样的蟹，我们自己拿到市场去卖，多也就卖七八十元一斤。
318盘圆象在水泥窑的冷却机中，高温熟料进入扬料斗区，不仅对材质产生高温氧化，而且还有冲击作用;同时，熟料以一定的速度向筒尾，对材质产生磨损;熟料中还含有S、K、Na等元素，对扬料斗产生高温腐蚀。在以上条件下，要求材质必须具有良好的抗氧化性，抗高温硫腐蚀性，抗磨性以及一定的高温强度和韧性等。
在金属氧化物固溶体方面,基于康熙青花瓷成分分析制备一批不同Mn/Co,Fe/Co的青花钴料,利用X射线吸收谱（XAS）对尖晶石固溶体中各致元素（Co、Mn、Fe）进行表征,探究致元素离子价态和空间构型与青花料呈关系。本论文主要开展以下几方面的研究:（1）晶界反应产物造成晶界脆化研究:利用EPMA观察以晶界扩散为主导的腐蚀样并标定Te沿晶界分布区域,再利用聚焦离子束（FIB）切割6μm厚的晶界微区腐蚀样,联用μ-XRF、μ-XRD、μ-XANES多种微束,对Te在晶界中的分布情况,晶界腐蚀产物的成分和结构进行表征。Te浓度沿晶界向晶粒逐渐减小至消失,晶界腐蚀产物主要是Ni-Te固溶相和Ni3Te2,并构建替代式固溶体模型,结合DFT计算晶界固溶体Te、Ni原子间不反键性,弱的Ni-Te共价键和脆性化合物Ni3Te2是诱导晶界脆化主要原因,从理论上解释晶界腐蚀产物晶界脆化原因。 关键时期，早期螨量基数，控制后期猖獗。重点4～5月、9～10月盛发期普治或挑治，要交叉，防止产生抗性。春季时要注意温度对效果的影响，不要使用感温型，同时要搭配使用卵、若螨、幼螨和成螨的。
轧辊钢：9Cr2Mo、60CrMoV、86CrMoV7等。不锈钢：2Cr13、3Cr13、4Cr13等。洽谈!无锡国劲合金有限公司距离、沪宁铁路、京杭大运河、312国道横穿本镇。水、路、空交通十分便利。公司通过了ISO9000体系认证，产品全部按**生产，是一家集冶炼、、生产高温合金、高镍合金、镍合金、耐蚀合金、因科合金、蒙乃尔合金、精金及各种种合金材料于一体的高新技术生产型企业。 渔业者也并未作壁上观。6月15日，10艘中型船从北海道根室的花?港出发，前往和渔船众多的公海。计划7月下旬返回，将在公海捕捞的秋刀鱼向国内销售。此外，寻找替代鱼类的举措也在扩大，还有渔业者积极捕捞章鱼。
可供：线材、带材、棒材、板材、管材等产品。产品广泛应用于民用X、石油化、业电炉、电锅炉、舰船、机械、电子仪器等行业。公司主要设备有1T真空熔炼炉、100kg真空感应炉、2T中频感应炉、1T中频感应炉、4T至35kg电渣重熔30台、3吨电液锤1台、1.75T锻造空气锤2台、1T锻造空气锤2台及冷轧、新增真空炉100kg2台、200kg1台、拔丝等设备。公司拥有X完备的实验中心。国劲合金以X团队、X精神与X知识为您提供价值大化的产品。
G3536钢板、astelloyC59锻方、astelloyB2方钢、F55钢丝、Monel400光圆、A194Gr8C异形锻件、1J36高温合金、G2132锻圆、Incoloy901高温合金锻件、G30棒材、S32160线材、Inconel718固溶光棒、A194GrB8MLCuN光管、1J79固溶光棒、NS313光管
以及民用高温合金真空冶炼的技术难点在于，严格控制合金中的气体含量(氧，氮，氢），目前按照企业，许多合金中氧、氮含量一般在20ppm左右。只有合金中的有害杂质含量，合金元素的偏析，合金熔液的纯净度，才能达到合金的使用性能和寿命。然而，真空冶炼是一个十分复杂的热加艺，任何一个艺步骤的设计都会对合金的气体含量，杂质含量以及合金的性能有重要影响。合金中的0，N，S在合金溶液中会形成非金属夹杂物，如(Al203)，（Ti，Ta)C/N，（Ti，Ta)S合金中非金属夹杂物的多少和形态都会对合金综合性能有重大影响。
INCOLOY800、INCONEL600、825、625、MONEL400、哈氏合金C-276、B2、等。3.焊接材料，所有材料均符合AWS，厂原包装，原材质单，美国SPECIALMETAL镍基焊材经销商库存商。瑞典ESTA不锈钢焊材公司（野牛牌）代理，在国内有X过30吨的不锈钢焊材库存量，交货及时，结算方便，价格合理，普通焊材价格与国产材料价格相当。4.其他镍基、不锈钢管材、管件、锻件等。
318离心铸管、318铝厂耐热抓斗、318高温承载件、318高温滑块、318精密铸件、318水泥干燥窑构件、318滑轨、318殊铸件、318炉门、318弯管、318制氢转化炉管排、318耐热铸钢、318热处理炉构件、318矿筛板、318氟化蒸汽过热炉、318底板、
研究了新型钴基高温合金800℃和900℃下的高温氧化行为。研究表明,高温下新型钴基高温合金具有X良的高温抗氧化行为。900℃新型钴基高温合金的抗氧化性能X于镍基高温合金K417G和钴基高温合金DZ40M。合金Ni含量有利于形成富Cr氧化层。利用原理计算了Co-Cr-Ni(111)表面与氧的吸附行为。与镍基高温合金相,钴基高温合金具有良好的抗热腐蚀、抗热疲劳和焊接性能,非常适用于地面燃气轮机和海用发动机的热端部件;钴基合金由于缺少γ’相强化,其高温强度显著低于镍基合金,阻碍了其在高温条件下的使用。近年来,高温的γ’相（Co3（Al,W））的发现使发展综合性能X异的高温合金成为可能,并使发展新型钴基高温合金迅速成为高温合金界研究的前沿。以针对700℃XX临界燃煤锅炉用高温耐热材料而的一种新型Ni-Fe基合金为研究对象,利用扫描电子显微镜(SEM),能谱分析(EDS)及X射线衍射(XRD)等分析合金结构、腐蚀产物形貌、元素分布和腐蚀产物物相,研究两种热处理制度对合金在模拟锅炉烟灰/气中高温腐蚀行为的影响。结果表明,750℃腐蚀500 h后,两种热处理试样表面氧化膜结构完整,腐蚀产物基本一致,主要为富Fe、Cr氧化物,另有少量Al2O3、Ti O2及Ti、Mo的内硫化腐蚀产物,但截面腐蚀形貌差异较大。由不同热处理造成的合金结构的变化影响了合金的腐蚀速率,腐蚀前400 h内,1#试样氧化膜较厚,腐蚀增重较大,400 h后,沿晶界内腐蚀现象的加剧2#试样的腐蚀增重曲线与1#趋于一致。铁基高温合金G2132低温等离子体渗氮层主要由氮在奥氏体中的过饱和固溶体γ_N组成,渗氮层具有高的表面硬度并保持原基体良好的腐蚀抗力。论文选择不同的加热温度和加热时间对等离子渗氮样品进行加热处理,探究等离子渗氮层的热性。论文利用光学显微镜(OPM)、X射线衍射仪(XRD)、扫描电子显微镜(SEM)和X射线能谱仪(EDS)等材料分析手段观察研究渗氮样品经不同温度和不同时间加热后渗层结构的变化。通过对加热前后表面硬度、磨损以及腐蚀性的测定讨论结构变化对渗层相关性能的影响。本文的主要结论如下:(1)渗氮温度以下(200-400℃)加热不同时间,γ_N相不发生分解,无CrN氮化物析出,保持良好的热性。在加热中氮向基体和外表面扩散,主要合金元素(Cr,Ni,Fe)并未发生明显的长程扩散。(2)渗氮温度以上(500-700℃)加热不同时间,γ_N相将发生分解,下列反应发生:γ_N→βN(lespansion)+CrN。随着加热温度升高和加热时间的,CrN相的含量逐渐。CrN相主要以非连续脱溶沉淀机制析出,在晶界处形核并向晶内生长,生成γ+CrN层片状。同时,γ_N相的点阵逐渐。(3)不同温度加热渗氮层表面硬度未出现明显,渗氮层仍然保持的磨损性。(4)不同温度加热后渗层表面耐蚀性均有所下降。在众多的高熵高温合金中,存在一类由难熔金属(Ti,V,Cr,Zr,Nb,Mo,f,Ta,W)组成的高熵高温合金,它具有简单的体心立方(BCC)晶体结构。由于其潜在的高温应用,且为了其密度,大量的实验研究了难熔高熵高温合金的性性质。本论文采用性原理结合相干势近似(EMTO-CPA),以单相固溶体Al_xCrFeMoTi高熵合金为研究对象,研究掺杂Al对高熵合金基本学性能的影响。分析了它们的平衡体性质、性性质等。研究表明计算的数值与实验上的数值非常接近,也证明了计算的可靠性。通过研究发现随着铝元素的,难熔金属组成的高熵合金的延展性和各向会随之增大,结构会转变为更加密排的面心立方或六角密排结构。之后,对面心立方结构的Co AlMo和Fe AlMo高温合金的性常数和多晶性模量进行了详细的讨论。通过分析计算CoAlMo高温合金的泊松为v=0.199,FeAlMo的泊松为v=0.25.由材料塑性和脆性的判断,当泊松v>0.31时,合金材料为塑性,当泊松v<0.31时,合金材料为脆性。通过泊松可知这两种合金更多的为脆性。通过计算我们还CoAlMo的普氏B/G=1.33,FeAlMo的普氏B/G=1.66。当普氏B/G<1.75时表明材料具有脆性,普氏B/G>1.75时表明材料具有延展性。两种合金的普氏数值同样证明了它们具有脆性。研究表明这种脆性与Al的含量有一定的关系。因此,我们可以通过改变铝元素的含量来一些延展性的高温合金。我们还对四元高熵合金的殊形式四元eusler合金进行了计算研究,研究表明并不是所有的eusler合金都符合X先占位规则。由NiCoNiAl,NiFeNiAl,NiMnNiAl,NiCrNiAl四种eulser合金泊松v的逐渐下降趋势,随着B位原子序数的减小,eusler合金的塑性逐渐减弱,脆性逐渐增强的结论。以新型Co-Al-W基高温合金为基础,进行了外加静磁场下定向凝固实验,考察了不同磁场强度对凝固形貌和偏析的影响。结果显示:在抽拉速率为5μm/s时,施加纵向强磁场,诱发熔体流动,造成界面失稳,形成"状"偏析和游离碎晶;磁场不变(2 T),进一步抽拉速率时,边部的游离碎晶和"状"偏析,凝固界面平直;施加横向磁场时,诱发更强的界面前沿流动,偏析加剧,碎晶增多;偏析合金元素Ta时,偏析进一步加剧,造成过冷形核,诱发柱状晶向等轴晶转变(CET)。磁场下热电磁对流形成偏析,是造成CET的根本原因。 Co-Al-W基合金中γ’相强化机制的发现显著了钴基高温合金的承温能力,为发展新型钴基高温合金开辟了道路。然而,目前针对新型钴基高温合金的研发主要集中在合金化元素对与性能的影响以及合金元素筛选方面;而对于其变形机制,别是高温下的蠕变行为研究还非常有限。因此,新型钴基合金高温蠕变变形机制成为对钴基高温合金承温能力至关重要却仍未解决的关键科学问题。本论文以不同Ta和Ti含量的Co-Al-W基单晶合金为研究对象,研究了Ta和Ti的单X及协同作用对γ’相粗化长大行为、蠕能等承温能力的影响。以同时含有Ta和Ti元素的Co-Al-W-Ta-Ti单晶合金为研究对象,研究了钴基单晶合金在高温蠕变中微观及位错组态的演变,揭示了γ’相强化钴基高温合金高温蠕变变形机制。在此基础上,分析了初始微观及位错组态征对γ’相强化钴基单晶合金高温蠕变行为的影响规律与机理。Ta和Ti对承温能力影响的研究表明:Co-Al-W基单晶合金中γ’相粗化符合LSW(Lifshitz-Slyozov-Wagner)理论,Ta和Ti元素的和共同作用均能够γ/γ’相界面能,从而加快γ’相在热中的粗化长大。添加Ta和Ti均能通过γ’相体积分数Co-Al-W基单晶合金在900℃/420MPa条件下的蠕能。含Ta单晶合金在蠕变中会析出针状χ相,其出脆性断裂征。与含Ti单晶合金相,含TaTi单晶合金具有更高的γ’相体积分数。此外,含TaTi单晶合金在蠕变中形成的封闭的γ通道以及γ’相内的面角位错是其蠕能显著高于含Ti单晶合金的主要原因。高温蠕变变形机制的研究表明:含Ta和Ti的五元Co-Al-W基单晶合金在900℃/420MPa条件下的蠕变行为由减速蠕变阶段(阶段Ⅰ)、加速蠕变阶段A(阶段Ⅱ)、稳态蠕变阶段(阶段Ⅲ)和加速蠕变阶段B(阶段Ⅳ)4个阶段组成。螺位错滑移的“启停机制”是阶段Ⅰ蠕变速率快速下降的主要原因。虽然“启停机制”在阶段Ⅱ仍然X,但在此阶段γ’相发生平行于应力方向的筏排化,位错在平行于应力方向的γ通道内的滑移以及层错在若干γ’相的连续扩展是阶段Ⅱ蠕变速率上升的原因。筏排化的γ’相厚度在阶段Ⅲ开始,并形成封闭的γ通道。在γ/γ’相界面位错以及γ’相中沿多个{111}面扩展的层错间相互反应生成的面角位错能够X合金的变形抗力,使蠕变变形进入稳态蠕变阶段。在外加应力的作用下微裂纹的萌生及扩展是XⅣ阶段蠕变速率上升的原因,此阶段合金中位错及层错等缺陷密度显著。初始显微对蠕能影响的研究表明:具有不同初始γ通道宽度、γ’相尺寸以及γ/γ’界面位错密度等初始征的Co-Al-W-Ta-Ti单晶合金的高温蠕变行为均由上述4个蠕变阶段组成。其中,初始γ’相尺寸是影响合金高温蠕能的主要因素。在0.15～0.53μm范围内,Co-Al-W-Ta-Ti单晶合金在900℃/420MPa条件下的蠕变寿命随初始γ’相尺寸的呈现出先增长后缩短的变化趋势。合金中初始γ/γ’界面位错密度越大,小蠕变速率越高。但是,初始显微征对稳态蠕变速率没有明显影响。根据以上三部分的研究结果和认识,本作初步建立了含Ta、Ti的Co-Al-W基高温合金的合金成分、显微演变和蠕能之间的关系,为后续进一步Co-Al-W基高温合金承温能力提供理论和实验依据。利用机械合金化（MA）制备的氧化物弥散强化（ODS）型CoNiCrAlY合金涂层和FeCrAl高温合金广泛应用于高温以及极端恶劣中。ODS型CoNiCrAlY涂层以及FeCrAl高温合金表面形成致密、粘结性好的氧化铝层是其抗高温、耐腐蚀的主要原因。此类涂层和合金表面氧化铝的形成机制直接影响氧化层的生长速率、粘结性以及使用寿命,同时合金中的活性元素（RE）Y以及微量元素Ti也会影响甚至改变氧化铝层的生长机制。然而,关于元素Y和Ti对合金以及涂层表面氧化铝形成的影响机制尚存在争议,氧化对合金以及涂层表面氧化铝生长的影响也存在不明之处。本研究试图分析ODS型CoNiCrAlY粘结涂层和FeCrAl高温铁基合金的氧化行为,分析活性元素以及微量元素在氧化中的作用,揭示不同的氧化,不同弥散强化相,不同的氧化物弥散相含量对合金以及涂层表面氧化铝层生长机制的影响,从而合金和涂层成分,合金和涂层的使用寿命,能源使用效率。为了研究ODS型高温合金表面氧化铝层的生长机制以及活性元素（Y）和微量元素（Ti）在氧化铝层中的分布以及扩散,本研究采用的是以商业上广泛使用的高温合金PM2000和MA956为模型制备的氧化钇弥散强化高温Fe CrAl铁基合金,而合金涂层采用的是新型的以氧化铝,氧化钇以及氧化铪为弥散强化相的CoNiCrAlY的粘结层。为了研究氧分压对氧化铝层生长的影响,试验采用多种包括Ar-20%O2,Ar-4%2-7%2O,Ar-4%2-2%2O以及Ar-1%CO-1%CO2,氧化温度在1100-1200℃之间。利用热重分析仪（TG）分析合金氧化动力学,扫描电镜（SEM）分析样品断面以及氧化层表面的微观形貌;X-射线质谱仪（EDX）分析活性元素以及微量元素在氧化层中的分布;电子背散射衍射（EBSD）分析氧化铝晶粒的取向以及大小。利用辉光放电质谱仪（GD-OES）分析样品表层成分以及使用二次中子质谱仪（SNMS）分析氧化示踪试验后18O的浓度与分布。利用透射电镜（TEM）和原子探针体成像（APT）分析元素Y和Ti在氧化层中的分布。对于新型的氧化铝,氧化钇和氧化铪为弥散强化相的CoNiCrAlY合金涂层,氧化中以2 wt.%氧化铝为弥散强化相的粘结层,表层氧化铝层生长速率低,粘结性能好。以氧化铝为弥散强化相,不仅可以为涂层表面氧化铝生长提供铝源,涂层抗氧化性能,还可以X活性元素带来的掺杂的风险。利用实验与模拟相结合,从氧化铝层晶界密度,氧化铝层中块状氧化物以及氧沿氧化铝晶界扩散速率方面研究ODS型粘结层具有较低的氧化速率的原因。研究结果表明合金涂层氧化速率较高不仅是因为合金氧化铝层中的富Y氧化物,还因为氧在粘结层表面的氧化铝层中扩散速率高于以氧化铝为弥散强化相的ODS粘结层,粘结层氧化速率较高,氧化铝层较厚。经循环氧化试验后发现,当弥散强化相氧化钇的含量为2 wt.%时,CoNiCrAlY涂层表面氧化铝粘结性差,氧化铝层脱落较早,使用寿命短。当弥散强化相为1 wt.%氧化钇和1 wt.%氧化铪两种氧化物时,合金粘结层氧化速率快,涂层表面氧化铝层粘结性差,涂层循环寿命短。通过研究高温ODS型FeCrAl合金,发现微量元素Ti以及活性元素Y在1200℃高温氧化时,都会沿合金表层氧化铝晶界向外扩散在氧化铝表面形成富含Ti以及Ti-Y的氧化物颗粒。合金表面的氧化铝层由外生长形成的等轴晶粒和内生长形成的柱状晶粒组成。研究结果表明微量元素Ti的含量为0.02 wt.%时都会在合金表面氧化铝外侧形成等轴晶粒层。微量元素Ti沿晶界向外的扩散中,改变氧化铝晶界附近的点阵结构,促进氧化铝外层VAl空位的形成,外层等轴晶的生长。同时表层氧化铝中Ti主要分布在氧化铝外层等轴晶晶界上,而活性元素Y分布在整个氧化铝层的晶界。通过分析以Y2O3为弥散强化相的铁基高温FeCrAl合金的氧化结果,发现合金在Ar-20%O2以及Ar-4%2-7%2O中氧化速率随着弥散强化相氧化钇含量的而。活性元素Y含量越高,氧化铝内层柱状晶生长速率越快,同时Y会促进Ti向外扩散,减弱Ti对外生长的影响。活性元素Y在合金表面氧化铝中的作用于氧化有关:1.Ar-4%2-7%2O中活性元素Y作为电子供体,合金氧化速率由外界的氧分压确定。2.在含有Ar-1%CO-1%CO2的中,活性元素Y作为电子受体,合金氧化速率与外界的氧分压无关。对Co-9Al-9W-0.1B合金在不同抽拉速率下进行定向凝固,观察其凝固显微,并利用电子背散射衍射检测其晶粒生长取向。当抽拉速率为20mm/h和60mm/h时,合金凝固界面前沿分别为平面状和胞状,晶粒生长取向均接近〈101〉方向。随着抽拉速率增大,合金凝固界面前沿转变为枝晶状;当抽拉速率为180mm/h时,晶粒生长取向为〈013〉方向;当抽拉速率为mm/h时,晶粒生长取向偏离〈101〉方向约30°。Co-9Al-9W合金在抽拉速率180mm/h的定向凝固中,经过一段竞争生长后择X取向为〈001〉。由于缺少化物强化晶界,Co-9Al-9W合金蠕变强度相同速率下定向凝固的Co-9Al-9W-0.1B合金较差。经过抽拉速率为180mm/h的定向凝固后Co-9Al-9W-0.1B合金具有柱状晶,其蠕变强度高于具有等轴晶的Co-9Al-9W-0.1B合金。研究了锻造后钴基高温合金Stellite 6B中碳化物的类型和形貌,以及高温固溶处理对合金中碳化物的影响。研究表明,Stellite 6B合金的显微由面心立方钴基固溶体与一次碳化物M7C3和二次碳化物M23C6组成。高温固溶处理下,碳化物M23C6先转变为M7C3,然后溶解到基体,当固溶时间短时,易形成分布在晶界处的连续的状碳化物。固溶温度为1280℃,保温10 h时,状碳化物溶解的更加充分,能够完全固溶的奥氏体基体。整体涡是发动机的核心部件之一,对于发动机的推重和可靠性具有关键作用。镍铝基高温合金在高温下具有良好的抗氧化、抗腐蚀性,非常适合作为整体涡材料。镍铝基高温合金整体涡精密制造通常选用数控加,但加中易发生干涉,且存在变形叶片精度。本文围绕镍铝基高温合金整体涡数控加精度的控制问题,对镍铝基高温合金加性能、无干涉刀轨计算、弱刚性变形以及变形误差补偿等内容进行了深入研究。论文的主要研究作包括以下三个方面:(1)研究了不同加参数下硬质合金涂层铣刀铣削镍铝基高温合金切削力的变化规律,推导铣削力公式。通过磨损形态机理分析和耐用度研究,对所选切削镍铝基高温合金材料性能进行综合评价,为镍铝基高温合金涡精密数控铣削加参数选择提供了重要依据。(2)研究了涡数控加刀轴矢量控制的算法。通过数控编程计算无干涉的轨迹,其中包括流道粗加、叶片精加、轮毂曲面精加及叶根圆角的清根。通过整体涡数控加试验,验证了刀轴控制计算所得刀轨的正确性。(3)建立了分布载荷分段悬臂梁模型用于计算铣刀在铣削加中的实际挠曲变形,并建立基于铣削条件的变形柔性迭代误差补偿模型。运用该进行数控加误差补偿试验,补偿后的叶片型面精度及表面粗糙度均设计精度要求,验证了变形误差补偿的X性。热处理是G3625合金无缝管材制备艺流程中必不可少的环节,此艺能够合金的微观,从而合金的力学性能,以保证合金管材在服役中性及使用可靠性。本文采用OM、SEM、XRD、EDS、维氏硬度计及材料试验机等分析手段,地研究了固溶处理艺对G3625合金管材性能的影响,进一步研究了不同状态下G3625合金管材固溶处理后演变和力学性能变化;同时,通过时效处理来模拟G3625合金管材在服役中演变,深入探讨了时效处理中合金的晶粒长大行为、力学性能变化规律以及过温服役时性问题。研究了固溶处理参数（固溶温度、保温时间、冷却）对G3625合金管材性能的影响。结果表明:随固溶温度的不断升高,基碳化物逐渐溶解,当温度高于1130℃时,基碳化物几乎完全溶解且晶粒开始快速长大,在9501250℃温度范围内晶粒长大能为208.60 k J/mol,合金的硬度则随着温度的升高而下降,且在晶粒长大中合金的硬度值与平均晶粒尺寸符合all-Patch关系式。随保温时间的,晶粒长大速度先快速随后逐渐平稳,当保温时间为20 min时基本上完成再结晶;在此中合金的硬度变化并不明显。空冷和水冷后合金的平均晶粒尺寸未发生变化,硬度随冷却速度的而增大。研究了不同状态下G3625合金管材固溶处理后演变和力学性能变化。结果表明:在9501150℃对热态、冷轧态和退火态的G3625合金试样进行固溶处理后发现混晶向均匀转变的临界温度分别为1000℃、1050℃、950℃。随固溶温度的,三种状态下G3625合金的硬度均呈现出逐渐下降的趋势;但是在相同温度下,热态和冷轧态的硬度值要远远大于退火态的硬度值。热态、冷轧态、退火态的G3625合金在1150℃固溶后的断口均为典型的韧窝型。研究了退火态的G3625合金在600800℃时效0120 h中晶粒长大行为和力学性能变化规律。结果表明:时效处理后晶粒仍为等轴晶粒;600℃时效后晶粒长大,700℃和800℃时效后晶粒刚开始逐渐长大,随后发生晶粒细化（细化程度不明显）。时效处理后合金的抗拉强度均有不同程度的,但是600℃的抗拉强度明显高于700℃和800℃的抗拉强度。时效初期,合金的屈服强度快速升高,随着时效时间的进一步,屈服强度的变化趋于平缓。时效后合金的延伸率均呈现出连续下降的趋势,但800℃时效后的延伸率为严重,下降了34.37%。研究了G3625合金在过温服役条件下性的问题。结果表明:固溶态的G3625合金在750℃时效1000 h后主要析出MC、M6C、M23C6、相、?相。随着时效时间的,晶粒尺寸呈现增长的趋势,晶界宽度呈现出先增后减的趋势。时效前后,抗拉强度变化并不明显,屈服强度呈现出升高的趋势,但是合金的延伸率损失了62.55%,断裂从延性断裂转变为脆性断裂。通过光学显微镜(OM)和扫描电镜(SEM)对新型Ir-10Al-10W(at%)高温合金的铸态显微和元素分布进行了分析,并对合金的显微硬度进行了。结果表明,合金铸态为枝晶,Al元素在晶界处偏析,W元素主要分布在晶内,同时Ir-10Al-10W合金的显微硬度明显高于纯铱的显微硬度。 利用等离子转移弧堆焊艺在高温合金G2132表面上进行钴基合金堆焊试验,并对堆焊试件的堆焊层进行渗透检测、宏观检验、稀释率分析、显微观察和显微硬度。结果表明:堆焊试件堆焊层宏观良好,渗透检测显示磨削后堆焊层的表面完全达到4X要求;堆焊层稀释率和显微硬度指标也全部符合相关技术要求。 为了研究镍含量对Co-Al-W高温合金中γ′强化相高温粗化的影响,采用场发射SEM观察、图像分析等对不同镍含量(5%、15%、25%、35%(原子分数))Co-8.8Al-9.8W基高温合金在1 000℃下经5h、10h、15h和25h时效处理后,合金中γ′相形貌的演变及粗化行为进行研究。结果表明,时效时间,γ′相快速长大,体积分数逐渐减小。当Ni含量为5%和15%时,时效时间为10h,γ′相基本溶解消失;当Ni含量为25%和35%时,γ′相形貌随着时效时间的从初的立方状转变为不规则形状,后趋于圆球状,γ′相尺寸也随之。此时,γ′相的粗化行为符合LSW粗化理论。25Ni合金的粗化速率明显高于35Ni合金的粗化速率。镍基高温合金返回料中含有多种稀有金属元素,具有重要的和再利用价值。本文采用的冷坩埚感应重熔,在保持K418和G4169合金设计成分的同时,避免坩埚材料对合金熔体反应产生的二次污染,合金返回料中氧氮含量,使合金和力学性能。选用的两种复合盐净化剂,可XG4169和K418返回料合金中氧氮化物夹杂,使G4169返回料的氧氮含量达到新料的水平,在镍基高温合金返回料的净化和成分调控方面取得新的进展。为镍基高温合金返回料的净化提供了新的思路和X技术手段,具有重要的理论和实际意义。主要结论如下:冷坩埚重熔后,K418新料合金和返回料合金的氧氮硫碳含量,氧氮化物夹杂的分数减小,主要合金元素含量均在K418合金成分范围内波动变化;合金析出相主要有基体相γ、强化相γ’、碳化物MC,还有共晶相γ+γ’、σ相和少量的氧化物、氮化物;二次枝晶臂距减小,γ+γ’共晶和σ相尺寸和数量,碳化物细化,在常温和850℃时的拉伸和压缩力学性能显著。冷坩埚重熔后,G4169新料合金和返回料合金的氮硫碳含量,氮化物夹杂含量,主要合金元素含量均在G4169合金成分范围内波动;合金析出相主要有基体相Y、强化相γ,与γ"和Les相,还有共晶相γ+Les和少量的氧化物、氮化物;重熔后G4169新料合金和返回料合金中Les相细化,强化相γ"相尺寸增大,在常温和1150℃C条件下的拉伸和压缩力学性能显著。经 80%B2O3+20%Na2B4O7 和 50%CaF2+45%AlF3+5%CaO+微量(A12O3+MgO)复合盐净化处理后,G4169返回料合金的氧氮含量大幅度至新料的氧氮含量水平,大尺寸的A1203和TiN被熔融净化剂吸附去除,主要合金元素含量均在G4169合金成分的范围内。随着过热温度的,K418合金返回料中氧氮含量均不同程度地,在1500℃时达到低值17ppm和15ppm,返回料合金分别5.6%和75.4%,主要合金元素均在K418合金的成分范围内。随着返回料例,含返回料K418合金的氧含量逐渐,而氮硫碳含量呈现趋势,主要组成元素均在K418新料合金成分范围之内变化;枝晶间区域内汉字状碳化物MC的数量、尺寸减小,共晶γ+γ’数量增多;二次枝晶臂距值减小,屈服强度σ0.2和极限强度σb,总应变量εt和塑性应变量εp保持相对。随着返回料例的,G4169合金的氧氮含量,主要合金成分均在成分范围内变化;Les及γ+Les共晶相的尺寸先后减小,在60%返回料合金中达到大,其枝晶间区域宽度达到大;抗压强度σb和屈服强度σ0.2逐渐升高。在室温和1150℃时,含60%返回料合金的屈服强度值大。在1150℃时,含80%返回料合金的抗压强度值大。K418返回料合金中氮含量的促进了合金枝晶间区域碳氮化物析出,阻碍枝晶间剩余液相的流动,剩余液相的溶质浓度,使合金液成分向共晶点,为共晶相γ+γ’形成提供有利条件。枝晶间剩余液相的流动性减弱,局部冷速,为γ+Y’共晶相的长大提供有利条件。在两种有利条件的共同作用下,在返回料合金的枝晶间区域中,形成了更多的碳氮化物和较大尺寸的γ+γ’共晶相。G4169返回料合金的氧氮含量升高更多A12O3和TiN夹杂形成。G4169返回料合金中A12O3和TiN夹杂含量升高,了残余液相的粘度,减弱了枝晶间区域液相的流动性,减小对流散热,使枝晶间区域局部冷速下降,为Les相及其共晶相γ+Les的析出和长大提供有利条件。含80%返回料的G4169合金的热变形分为加硬化、动态再结晶和稳态流变三个阶段。当应变量ε 一定时,变形温度T和应变速率ε是含80%返回料G4169合金流变应力的主要影响因素。在温度T为900℃～1150℃、应变速率ε为0.001s-1～1s-1的区间内,采用双曲正弦函数本构模型描述含80%返回料G4169合金的热加变形,其计算结果与热模拟实验数据的相对误差低于12.8%。G4133B是一种在G4133基础上添加Zr和Mg进行改性的镍基高温合金,该材料主要使用在温度为600℃以上,1000℃以下的室和尾喷管之间的涡。由于涡在发动机的性能中占有重要作用,其构造材料更是重中之重。本文依据G4133B开展的疲劳试验和裂纹扩展试验,结合概率论和数理统计知识,运用数值分析R语言和MATLAB、贝叶斯分析WinBUGS对试验数据进行分析。对于G4133B的疲劳寿命试验,本文对其不同应力幅值下的疲劳寿命进行不同概率分布模型分析。借助计算机Matlab和R语言,对不同应力幅值下的正态分布、双参数Weibull分布、三参数Weibull分布和基于对数下三种概率分布进行数值拟合。并结合拟合X度分析,对三种概率分布模型进行较,为常温下G4133B在不同存活概率的疲劳寿命提供参考依据。结果表明,采用对数下的概率分布能够较X的反映其疲劳寿命存活概率关系.相对而言,采用含有三个参数的Weibull分布能够拟合疲劳寿命与存活概率关系。对于G4133B的裂纹扩展试验,本文先对该材料下试验数据进行Paris公式进行不确定性量化校准,结合贝叶斯理论和马尔科夫链蒙卡洛(MCMC),采用无先验信息模型参数的后验分布。利用Winbugs和R语言分别对Paris公式进行贝叶斯理论建模分析和小二乘法拟合分析,对这两种下的模型参数,为模型的参数提供一种新的思路。在对将应力、应力强度因子和裂纹扩展速率同时考虑的Walker模型,采取同样的进行贝叶斯理论的分析。镍基高温合金具有抗高温、抗氧化性、抗腐蚀以及具有良好的性,合金可以在恶劣的中作,具有良好的综合使用性能。镍基高温合金材料广泛应用于、、交通运输、和冶金等X域。由于合金处于高温、高压的作中,晶界是十分脆弱的,为了减轻或者削弱晶界在这的弱化因素,有必要添加的晶界强化元素使合金的晶界强度。本实验采用控制单一变量法,保持其它元素相同,改变B、Y以及W等元素的含量,研究合金元素对镍基高温合金析出相的影响;进行三种热处理,探究热处理对镍基高温合金析出相的影响。本次实验主要采用SEM、TEM、XRD等。研究表明:B元素主要以M3B2化物的形式分布于晶界,或以单质的形式富集于晶界。当B元素的含量为0.006%0.020%时,γ和γ′晶格常数呈现随B含量而增大,γ/γ′错配度也随之增大,合金1000℃高温拉伸的屈服强度和抗拉强度增大。当B元素含量为0.020%0.025%时,γ和γ′的晶格常数呈现的趋势,而合金的错配度也随之减小,合金的屈服强度和断裂强度减小。B=0.020%时,合金的屈服强度和断裂强度高。在Y含量为0.013%时,只有在B含量X过0.015%时合金中才能有M3B2形成。Y元素对强化相的形貌没有明显影响。当Y元素含量为0.010%时,合金的高温屈服强度和断裂强度高。Y含量会促进M23C6碳化物和M3B2化物形成。Y元素可以与有害元素S结合,生成近球形的YS化物,减小S元素对合金损害。当W含量为3.5%5.0%时,铸态合金的拉伸延伸率和屈服强度随W含量而增大,当W含量为5.0%6.0%时,延伸率和屈服强度反而减小。当合金中W含量为5.0%时,合金的延伸率和屈服强度好。W含量在3.5%5.0%时,铸态合金的γ/γ′错配度随着W含量而变大,到5.0%W时γ/γ′错配度大。当W含量达到6.0%时,错配度反而。铸态合金经过不同热处理后,析出相的种类、数量以及形貌都发生了明显的变化。热处理的试样明显出现MC退化为M23C6的现象。铸态时合金中强化相颗粒,呈现较规则的立方体形貌,γ/γ′错配度也较大。合金经过直接1100℃/4h的时效热处理后,强化相有两种尺度,错配度减小。大量的小γ′分布于大γ′之间的基体通道内。1220℃/4h+空冷+870℃/24h+空冷二X热处理强化相颗粒变为规则的立方体形状,γ/γ′错配度铸态时减小。1220℃/4h+空冷+1050℃/4h+空冷+870℃/24h+空冷后也呈现两种尺度的强化相,其中大的γ′是马蹄状,而γ′是小球状,数量远少于直接时效时的数量。热处理后γ/γ′错配度错配度是三种热处理制度中小的。铸态时晶界间隙相的种类主要是由MC、M3B2。合金采用经过热处理时,它的屈服强度和断裂强度高。其次为二X热处理,而采用高温直接时效的热处理时其强度仅略高于铸态时。设计和制备出4%W-6%Mo/无Ru、6%W-6%Mo/无Ru和6%W-6%Mo/2%Ru不同成分镍基单晶合金,通过蠕能、形貌观察及位错组态的衍衬分析,研究了单晶镍基合金的蠕变行为及影响因素,及各自合金在蠕变期间的变形与损伤机制。通过原子探针测定元素在?(14)两相的浓度分布及测算不同合金中?(14)两相的晶格常数和错配度,研究了Ru镍基单晶合金蠕变抗力的作用机理。结果表明,随抽拉速率,合金中一次/二次枝晶间距和成分偏析减小,蠕变抗力;随浇铸温度,合金的一次/二次枝晶间距减小,Al和Ta在枝晶间/干的偏析系数,W、Cr和Mo的偏析系数;选用抽拉速率和浇铸温度分别为0.08mm/s和1550℃,合金可获的蠕变抗力和寿命。不同成分铸态合金的(001)晶面均呈现典型的“+”枝晶花样,元素Ta和W分别偏析于枝晶间和枝晶干,分别为大正、负偏析元素。元素Ru在枝晶干/间区域无明显偏析,但可其他元素在枝晶干/间的偏析程度。经过1315℃固溶处理后,各元素的偏析程度大幅,合金可的蠕能。其中,4%W-6%Mo/无Ru单晶合金在760℃/800MPa蠕变寿命为354h,在1040℃/137MPa蠕变寿命高达556h,测定出合金在上述温度稳态期间的蠕变能分别为Q=458.3kJ/mol和Q=420.9kJ/mol。元素W含量由4%至6%,合金在长期时效和蠕能期间均有大量针状μ相析出。该析出相富集难熔元素,了合金的连续性,易于引起应力集中和促进裂纹的萌生和扩展,是合金蠕变强度的薄弱环节。其中,析出的针状μ相可大幅度合金的蠕能,与4%W-6%Mo合金相,6%W-6%Mo合金在1040℃和800℃的蠕变寿命分别了67%和41.1%。6%W-6%Mo合金的基础上添加2%Ru,可较多Al、Ta等γ’相形成元素溶入γ基体相,Cr、Co、Mo、W等γ基体相形成元素较多溶入γ’相,是元素Ru合金中析出TCP相的主要原因。与4%W-6%Mo合金相,2%Ru-6%W-6%Mo合金在1100℃/137MPa的蠕变寿命由68h到125h。其中,元素Ru可TCP相析出,合金中γ/γ’两相的合金化程度和错配度,是使含Ru单晶镍基合金具有高温蠕能的主要原因。不同成分合金在蠕变期间具有相同的变形和损伤机制。其中,合金在中温蠕变期间的变形机制是位错在基体中滑移和剪切进入γ’相,剪切进入γ’相的位错可发生分解,形成不全位错加层错的组态,也可交滑移至{010}面形成K-W锁。随蠕变进行到后期,主/次滑移系的交替开动,致使扭曲的γ/γ’两相界面出现微孔洞,随蠕变进行,扭曲程度加剧,微孔洞增多并,形成裂纹源,并沿垂直于应力轴方向扩展,一旦不同横截面裂纹由棱相互连通,合金可发生宏观蠕变断裂,是合金在中温蠕变期间的损伤与断裂机制。合金在高温稳态蠕变期间的变形机制是位错在基体中滑移和攀移越过γ’相。随蠕变进行至加速阶段,主/次滑移位错的交替开动,致使位错在基体通道中滑移和剪切进入筏状相,使相的强度,并发生裂纹的萌生与扩展,直至发生宏观蠕变断裂,是合金在高温蠕变期间的损伤与断裂机制。对Co-8.8Al-9.8W-2Ta钴基高温合金进行了外加纵向静磁场中定向凝固试验。考察了磁场强度对Co-8.8Al-9.8W-2Ta合金凝固一次枝晶间距的影响。结果显示,在合金熔体固-液界面前沿的温度梯度为50 K/cm时,在磁场中定向凝固的Co-8.8Al-9.8W-2Ta合金的一次枝晶间距先增大再减小。这种现象是由于在合金溶体固-液界面前沿由磁场诱发的热电磁对流(TEMC)所致。镍基高温合金是高温合金中应用广泛的合金材料。随着等X域的发展,对发动机推力及涡轮入口温度等参数提出了更高的,使所用的高温合金应具有更好的综合性能。因此需要更深入对高温合金进行研究,合金成分、改进生产艺、合金高温性能。本文较的研究了合金成分和预氧化温度对Ni-8A1系列合金高温抗氧化性能的影响,为镍基高温合金的实际应用提供一定的理论依据。本文采用粉末冶金制备不同Mo含量的Ni-8Al-xMo(x=0,5%,10%and15%)合金以及不同 Mo、Y203含量的 Ni-8Al-xMo-yY203(x=5%,10%and 15%,y=0.2%,0.5%and 0.80%)合金,研究不同成分合金在 1000℃下氧化100h的高温抗氧化性能。选取Ni-8Al-5Mo-(0.5、0.8)Y203和Ni-8A1-10Mo-(0.5、0.8)Y203 四种合金分别在 450℃、650℃、850℃、1000℃预氧化处理1h后,再与未经预处理的合金在1000℃下循环氧化10h,对其高温抗氧化性能,结果表明:1.合金氧化初期氧化规律呈直线型;进一步氧化时,合金氧化规律处于一种过渡段;随着氧化的继续进行,氧化膜开始变厚,合金氧化速度逐渐变小,氧化规律呈现抛物线趋势。2.Ni-8Al-xMo(x=0,5%,10%and15%)合金中高温抗氧化性能好的是Ni-8Al-5Mo合金,其氧化增重约为0.65(mg/cm2),并且氧化膜平整、完好,与基体的结合也紧密;高温抗氧化性能差的是Ni-8A1合金,其氧化增重约为1.84(mg/cm2);4种不同Mo含量合金基体主要由Ni3Al相组成,氧化膜主要由A1203和部分NiO相组成;合金中Mo含量达到10%以上时,容易析出TCP相,大量TCP相的生成对高温合金的高温性能有不利的影响。但综合来说,Mo的添加了 Ni-8A1合金的高温抗氧化性能。3.Ni-8Al-xMo-yY203(x=5%,10%and 15%,y=0.2%,0.5%and 0.8%)合金在1000℃下氧化100h后,Ni-8A1-10Mo-0.2Y2O3合金的氧化增重小,大约为2.38(mg/cm2);Ni-8Al-15Mo-0.8Y2O3合金氧化增重明显,大约为38.59(mg/cm2)。合金中基体相主要为Ni3Al相和部分Ni相,氧化物主要由NiO、A1203组成;Ni-8A1-10Mo-0.2Y203表面生成了相对较平整、连续和致密Al2O3膜,具有佳的高温抗氧化性。4.Ni-8Al-xMo-yY203(x=5%,10%and15%,y=0.2%,0.5%and0.8%)合金高温抗氧化性能均随着Y203添加量的而变差,这主要是因为Y2O3未在合金中均匀的弥散分布,富含Y的相偏聚,甚至有些与镍相互作用形成低熔点共晶体,使合金脆化,性能;同时,Mo的氧化产物具有高挥发性,在1000℃高温下氧化时,氧化物基本全部挥发,会造成合金表面材料粉化,大大削弱了 Y203对氧化膜的作用。5.1000℃预氧化处理对Ni-8A1-10Mo-0.5Y203合金的效果明显,其经1000℃预氧化处理1h再经1000℃循环氧化10h后的增重量约为(1.33mg/cm2)为未预氧化处理增重11.97(mg/cm2)的1/9。6.Ni-8Al-5Mo-(0.5、0.8)Y203 和 Ni-8A1-10Mo-(0.5、0.8)Y203 合金表面生成的氧化物主要是A12O3、NiO相和少量的M002、NiA1204相组成;合金表面的氧化膜均具有双层结构,即内层氧化物主要是A1203,外层则有疏松的大颗粒的镍氧化物或镍铝氧化物粘附在内层氧化物上。涡轮叶片通常用含有较多耐火材料及贵重金属元素的度、耐高温的镍基或者钴基高温合金制造而成,其价格昂贵。本课题基于叶片修复的背景,采用瞬态液相扩散焊（Transient Liquit Phase,TLP）的连接DZ40M定向凝固高温合金。TLP基本是用一种熔化温度较低的薄中间层合金作为连接合金,放置在焊接面之间,施加小的压力或不施加压力,并在真空条件下加热,由于达到中间层的熔点或者是由于中间层和母材相互扩散形成共晶反应产物而形成一种低熔点的液相合金,形成一层薄的液相中间层,液态的中间层合金母材,在焊接面间形成均匀的液态薄膜。经过一定的保温时间,中间层合金与母材之间发生扩散,尤其是通过降熔点元素不断向母材扩散,使得残留液相的熔点不断升高,从而在等温条件下凝固,终致密的接头。本课题选用Al/Co/Al三明治型箔片作为TLP连接的中间层,DZ40M中的主要元素Co、Cr、Ni、W向中间层中扩散并发生冶金反应且反应产物熔点高于Al本身熔点,实现了在某一略高于Al熔点的温度下DZ40M母材之间的互连接。DZ40M中元素种类较多,直接焊接体系复杂。本课题先分别研究Al-DZ40M与Al-Co体系界面反应,对于二者的研究为终Al/Co/Al复合中间层TLP连接DZ40M提供艺与微观分析上的指导。针对Al-DZ40M体系在不同艺参数下界面反应的研究,结果显示在焊接温度T=820℃、保温时间t=30min的参数下,界面中开始出现促进区（Wetting Promotion Area,WPA）,WPA的存在能X促进Al在DZ40M上的进一步铺展,WPA的主要相组成为（Ni,Co）3Al4单晶,另外在基体相（Ni,Co）3Al4上,还弥散分布着纳米X别的细长条状Cr基固溶体Ω相,其中Ω相中主要固溶元素为W。分析显示WPA的生长主要与Ni元素的扩散有关,生长速度与温度成正相关,时间对其影响极小。在界面中出现WPA的情况下,随着温度升高,Al在DZ40M上均完全铺展成一薄层,但温度的进一步升高,热输入大,母材发生相变,影响力学性能;在界面中不出现WPA的情况下,通过保温时间,同样实现了Al与DZ40M宏观上的良好,界面反应层主要为Al-Co化合物,无裂纹等缺陷。Al-Co体系在焊接温度T=940℃、保温时间t=30min的参数下,界面微观分为三层:基体金属区为纯Co,靠近纯Co区为AlCo相中间固溶体,另一侧为Al5Co2相中间固溶体,俩种中间固溶体均能固溶一定的Al和Co,均有良好的延展性与韧性,有利于接头力学性能。对于温度T40℃、t=30min的试验表明,在焊接温度过高的情况下,热输入较大,且因为Al、Co间差异较大的线系数,出现了反应层脱落、界面出现大量裂纹的现象;通过把反应的温度控制在680℃720℃之间,这些缺陷了良好的避免。采用Al/Co/Al复合中间层TLP连接定向凝固钴基高温合金DZ40M,在纯Al箔厚度50μm、纯Co箔厚度50μm、焊接温度T=700℃、保温时间t=30min的艺参数下,了X的接头。此时接头的界面微观组成为:DZ40M/Al9Co2+Ω/Al13Co4+Al9Co2/Al13Co4/AlCo/Co（s,s）/AlCo/Al13Co4/Al13Co4+Al9Co2/Al9Co2+Ω/DZ40M,室温抗剪强度为32MPa。对于剪切的断口分析显示断裂位置为Co中间层与DZ40M之间,断口上既存在韧窝也存在光滑的断裂面,其中韧窝为Al的富集区、光滑断裂面为Al9Co2+Al13Co4脆性相,二者皆为接头的薄弱环节。Les相的高温力学性能非常X异,具有作为新型高性能高温结构材料应用的良好前景。基于Les相强化的高温合金成为目前材料研究X域的一个重要研究方向。Fe-Mo体系合金在高温下具有的热性,Fe-Ta体系合金具有良好的高温强度。钽是许多合金的重要合金化元素,常添加至许多高温合金中。因此,Fe-Mo-Ta是一个重要的铁基高温体系。本研究的目的是实验测定Fe-Mo-Ta三元体系的相关系及液相面投影图,为研发新型铁基高温合金提供理论基础。在本作中,利用热分析法与平衡合金法,通过扫描电子显微镜及能谱仪(SEM-EDS)、X-射线衍射仪等设备观察与分析合金样品的、成分与结构,测定了 Fe-Mo-Ta三元体系在800℃和1000℃时的等温截面及其液相面投影图。实验发现,在800℃等温截面中,存在两个三相区,其中包括Fe2(Mo,Ta)+ μ-Fe-Ta6+ δ-Fe7Mo6;μμ-Fe7Ta6 + δ-Fe7Mo6 +(Mo,Ta)。在该温度下,Fe2Mo 和 Fe2Ta 能无限互溶形成连续固溶体Fe2(Mo,Ta),而Ta在δ-Fe7Mo6中的大固溶度为29.3 at.%,Mo在μ-Fe7Ta6中的大固溶度为16.5 at.%,Ta与Mo在(αFe)相中的固溶度极小。实验测得1000℃等温截面存在两个三相平衡区,分别为ε-Fe2Ta +μ-Fe7Ta6 + δ-Fe7Mo6;μ-Fe7Ta6 + δ-Fe7Mo6 +(Mo,Ta);并且根据已知相关系,推测出该等温截面还应存在两个三相区,即ε-Fe2Ta + δ-Fe7Mo6 +(αFe);ε-Fe2Ta +(αFe)+(γFe)。在1000℃等温截面中,Mo在μ-Fe7Ta6中的大固溶度为19.2 at.%,在ε-Fe2Ta中的固溶度X过24.1 at.%;Ta在δ-Fe7Mo6中的大固溶度为15.7at.%。利用铸态样品,实验测定了 Fe-Mo-Ta三元体系的液相面投影图,通过分析每个铸态合金的显微,进而确定了初生相及其凝固路径,在Fe-Mo-Ta三元系液相面投影图中,共存在五个初生相,分别为ε相、μ相、σ相、R相和BCC相;两个三元共晶反应:L → ε + μ + α(Fe),L→ R + σ +(Mo)。Fe-Mo-Ta三元体系的等温截面及液相面投影图的测定,为合金设计和铸态的分析与控制提供了基础。铁基高温合金因其性能X良且价格低廉被广泛应用于高温服役中,高温抗氧化性能较低是影响铁基高温合金服役寿命的关键因素之一。添加合金元素是目前上应用广泛的合金性能的。Zr是高温合金中常加的合金元素,其主要作用是合金的抗氧化性和塑性。Si能合金的抗高温氧化性在学术界已达成共识。稀土元素Y不仅能净化合金而且能其抗氧化性等其它性能。本论文围绕Zr对铁基合金的高温抗氧化性及相关相平衡展开了研究,实验测定了 Zr-Si-Y 三元系900℃等温截面相关系,研究了 Zr对铁基合金高温抗氧化性的影响。研究结果为新型高温抗氧化铁基合金的设计和提供了相关实验数据,具有较强的指导意义和一定的应用价值。运用平衡合金法实验测定了 Zr-Si-Y三元系900℃等温截面相关系。该等温截面共存在10个三相区,实验确定了 9个三相区,它们分别是:Zr+Y+Zr2Si,Y+Zr2Si+Y5Si3,Zr3Si2+Zr2Si+Y5Si3,Y5Si3+Y5Si4+Zr5Si4,ZrSi+Zr5Si4+Y5Si4,ZrSi+YSi+Y5Si4,YSi+Y3Si5+ZrSi,ZrSi+ZrSi2+Y3Si5 和 Si+Y3Si5+ZrSi2。Zr 在 Y,Y5Si3,Y5Si4,YSi 和 Y3Si5 中的大溶解度分别为:2.2at.%,5.Oat.%,4.1at.%,4.8at.%和 2.9at.%。Y 在 Zr,Si,Zr2Si,Zr3Si2,Zr5Si4 和 ZrSi 中的大溶解度分别为:0.2at.%,1.9at.%,4.4at.%,5.1at.%,3.3at.%和 3.4at.%。Si 在 Y 中的大溶解度为4.1at.%。Y在ZrSi2中的溶解度极其有限。采用恒温试化法研究了 Zr 对铁基合金高温抗氧化性的影响。设计了 4 组合金Fe-3Si-mZr(m=0,0.5,1,2)。研究表明:Zr元素的加入明显了 Fe-3Si合金在900℃空气中的抗氧化性,其中Fe-3Si-1Zr合金抗氧化性佳。四组合金的氧化速率顺序为:Fe-3Si>Fe-3Si-0.5Zr>Fe-3Si-2Zr>Fe-3Si-1Zr。Zr 元素的加入,细化了 Fe-3Si合金基体和氧化物的晶粒,使合金和氧化膜内晶界数量,了合金内各元素的扩散速率,促进了 SiO2和 ZrO2等活性元素氧化膜的生成,从而了合金的抗氧化性。四个合金的氧化动力学曲线均符合抛物线变化规律。随着镍基高温合金的发展以及新型钴基高温合金的,如何高温合金中γ;强化相在高温下的性;如何控制因添加大量难熔合金元素而引起TCP相的析出,如何解决现今材料热力学研究当中尚未妥善解决的一些问题,并探寻出一种设计关键实验与多元多相材料计算具相结合的普适性研究,如采用CALPAD、性原理计算及设计关键实验结合的地构筑材料热力学相图,如何通过研究合金元素的扩散行为进一步探讨合金在高温下的演变及其对高温力学性能的影响,无疑成了新一代高温合金的X要解决的问题。因此,Ni-Co基高温合金的热力学和扩散动力学数据库的建立和完善刻不容缓。本作的研究重点是Ni-Co-Al-Mo-W体系热力学及其fcc相扩散动力学,主要作如下:(1)热力学方面:基于已有实验数据及热力学评估文献,重新对Ni-Co、Ni-Al、Ni-Mo、Ni-W、Co-Al、Co-Mo、Co-W、Al-Mo、Al-W、Mo-W 等十个二元体系进行热力学建模及热力学参数评估;补充了 Ni-Co-Al、Ni-Al-W、Co-A1-Mo体系在不同温度下的等温截面,并基于已有实验数据热力学评估文献对Ni-Co-Al、Ni-Co-Mo、Ni-Co-W、Ni-A1-Mo、Ni-A1-W、Ni-Mo-W、Co-A1-Mo、Co-Al-W、Co-Mo-W三元体系进行热力学建模及热力学参数评估;测定了 Ni-Co-A1-Mo、Ni-Co-A1-W体系在不同温度下的等温截面,并基于已有实验数据对Ni-Co-A1-Mo、Ni-Co-A1-W体系进行热力学建模并采用前文构建的Ni-Co-Al、Ni-Co-Mo、Ni-Co-W、Ni-A1-Mo、Ni-A1-W、Co-A1-Mo、Co-Al-W 体系热力学数据库外推出Ni-Co-Al-Mo、Ni-Co-A1-W体系在定温度下的等温截面并与实验结果较,验证了所建热力学数据库的可靠性,从而构建了 Ni-Co-Al-Mo-W五元系热力学数据库。(2)扩散动力学方面:基于已有实验数据及扩散动力学文献,评估了纯组元Ni、Co、A1、Mo、W在fcc相中的自扩散性参数以及Ni-Co、Ni-Al、Ni-Mo、Ni-W、Co-Al、Co-Mo、Co-W、Al-Mo、Al-W、Mo-W 体系 fcc 相性参数,构建了 Ni-Co-Al-Mo-W体系10个子二元系fcc相扩散动力学数据库;制备Ni-Co-Al、Ni-Co-Mo、Ni-Co-W、Ni-A1-Mo、Ni-Al-W、Ni-Mo-W、Co-Al-Mo、Co-Al-W体系fcc相扩散偶,测定了各个扩散偶成分曲线,根据计算的互扩散系数以及文献的实验数据并基于前文构建的热力学数据库上述8个子三元系fcc相性参数,同时根据实验数据重新评估了 Co-Mo-W体系fcc相性参数,从而构建了 Ni-Co-Al-Mo-W体系9个子三元系fcc相扩散动力学数据库;制备Ni-Co-A1-W、Ni-Co-Al-Mo-W体系fcc相扩散偶,测定各个扩散偶成分曲线,并采用所建Ni-Co-Al-Mo-W体系热力学数据库及其fcc相扩散动力学数据库进行计算模拟,很好地验证了所建数据库的可靠性。(3)基于本作所建Ni-Co-Al-Mo-W体系热力学及其fcc相动力学数据库,同时结合热物理性质,如摩尔体积、界面等,采用TC-PRIA模拟了Co-9.3A1-7.4W(at.%)合金在1173K处理5min～200h后γ’-(CO3(A1,W)相的析出长大。结果表明,模拟结果与实验数据高度吻合,进一步体现了本作所建数据库的应用价值。采用激光增材制造制备钴基高温合金DZ40M,研究了沉积态合金微观,对并分析了该合金在不同热处理制度下的微观以及力学性能征。研究发现,激光增材制造的DZ40M较定向凝固更细,拉伸强度及塑性都有不同程度的。1280℃固溶处理能够使初生碳化物充分固溶并析出新的共晶,再经950℃或者1020℃的时效处理,有二次碳化物析出,时效处理对合金力学性能起到良好的强化作用,并在一定范围内保留其塑性,其中1280℃/4h+1020℃/12h热处理制度处理试样,能够在室温抗拉强度的同时,大程度的保留沉积态塑性。 采用激光增材制造制备钴基高温合金DZ40M,研究了沉积态合金微观,对并分析了该合金在不同热处理制度下的微观以及力学性能征。研究发现,激光增材制造的DZ40M较定向凝固更细,拉伸强度及塑性都有不同程度的。1280℃固溶处理能够使初生碳化物充分固溶并析出新的共晶,再经950℃或者1020℃的时效处理,有二次碳化物析出,时效处理对合金力学性能起到良好的强化作用,并在一定范围内保留其塑性,其中1280℃/4h+1020℃/12h热处理制度处理试样,能够在室温抗拉强度的同时,大程度的保留沉积态塑性。高速列车制动材料面临瞬间高温、重载化以及高速化的严峻挑战,现有的铁基材料无法现代载运具的要求,采用表面程技术有望解决该问题。本文以机械合金化混合复合粉末,通过激光熔覆制备了CNTs/SiC/Ni基复合涂层,研究了机械合金化艺参数对复合粉末中碳纳米管分散以及保护机理;利用正交实验了镍基高温合金的成分配;了激光艺参数对复合涂层的与性能的影响规律。主要研究结果如下:（1）CNTs/SiC/Ni基复合粉末通过机械合金化分散均匀,其中碳纳米管主要镶嵌于镍球表面的软化层中,并与粉末一起形成致密的保护膜,保证了碳纳米管在复合涂层中的完整性。（2）当Al的量为1.6g,Co的含量为0.4g,Cr的含量为18.5g,Ti的含量为0.6g,Mo的含量为4g时,复合涂层的硬度高,磨损量少,粉末配X。随着冷却速度的增大,Les相析出大幅度地减小,其中Mo元素主要偏聚于Les相中,Ti、Al元素是沉淀强化相的主要组成元素。（3）激光熔覆制备出了无气孔、性能X异的CNTs/SiC/Ni基高温合金复合涂层材料。当激光功率为900W,扫描速度为mm/min时,CNTs/SiC/Ni基复合涂层其显微从顶部到底部依次形成等轴晶、树枝晶、胞状晶和平面晶形态,其磨损量小约0.0019g,硬度高约400V0.2,基板高了2倍,单道多层硬度呈梯度变化,其高硬度约650V0.2,基板高了3.2倍。（4）碳纳米管不溶于奥氏体中,主要以弥散强化的分散于复合涂层中,增强涂层的强韧性,了复合涂层中的气孔以及微裂纹的产生倾向。（5）通过引入λ作为系数与磨损量值的,数值化表征出系数与磨损量之间的数值关系,当λ值越大时,则表示材料的耐磨性能越好。近年来Ni-Ti-Pd和Ni-Ti-Pt高温镍钛形状记忆合金研究进展,分析了化学成分、热机械处理和训练艺等对高温记忆合金的马氏体相变行为、高温单程和双程记忆性能和循环使用性能性等方面的影响。结果表明,Ni-Ti-Pd和Ni-Ti-Pt高温镍钛形状记忆合金的相变温度、滞后宽度、高温马氏体变形与蠕变行为、高温循环性等受显微影响显著。通过采取Sc、B、Cu等元素合金化、固溶和时效、冷轧退火处理,有利于细化晶粒,在基体析出弥散沉淀相,如Ti2Ni和Ti2（Ni,Pd）等,起到固溶强化和沉淀强化作用,高温记忆合金高温记忆性能。在一定应力条件下训练处理,在基体形成具有定应力场位错组态易于诱发择X取向的马氏体变体形核,从而高温单程和双程记忆性能和功能尺寸性。 采用浸盐法研究一种新型钴基高温合金在900℃熔融NaCl中的热腐蚀行为。结果表明:腐蚀初期合金发生选择性氧化,在表面生成Al2O3,Cr2O3和少量的TiO2。随着腐蚀时间的,熔融NaCl开始侵蚀表面保护性Cr2O3和Al2O3,使腐蚀性介质与基体逐渐,加速合金腐蚀。随着腐蚀的进行,合金内腐蚀层生成棒状Al2O3。由于基体中Al的消耗,棒状Al2O3周围易生成Co3W。Co3W与棒状Al2O3的相界面形成氧扩散的快速通道,80h后合金热腐蚀加剧。粉末高温合金是制造高性能发动机涡等转动部件的关键材料,其成分偏析被在粉末颗粒尺寸内,可以铸造的宏观偏析,具有均匀和晶粒的X点,能够良好的屈服强度和疲劳性能。主要概述了粉末高温合金的发展现状,以及粉末的制备、固结成形艺,归纳了粉末高温合金中存在的缺陷,总结了激光増材制造技术的发展现状,并针对粉末高温合金的数值模拟研究进展做了简要介绍。后根据国内对粉末高温合金的需求现状,提出了粉末高温合金今后的发展方向。非真空下烧结不同Te含量的钴基合金粉末,研究其在静态800±5℃,75%Na2SO4+25%NaCl下的高温熔盐腐蚀行为,采用OM、SEM和XRD分析了合金金相、腐蚀产物形貌和物相组成。结果表明:随着钴基合金中含Te分数的,合金的高温熔盐腐蚀速率逐渐;当Te含量为1.6%左右时,合金基体表面形成均匀、致密的Cr2O3氧化保护膜及弥散在基体中的新相（CoTeO3、Fe2TeO5）Co原子向晶界扩散,延缓合金基体元素溶解,平均腐蚀速率由不含Te的4.0483 mg/（cm2·h）至0.216 mg/（cm2·h）,合金耐热腐蚀性能。研究了DZ40M定向凝固钴基高温合金的钎焊行为,利用SEM/EDS对钎焊接头的微观形貌和物相组成进行了分析,并了接头的高温拉伸强度与高温持久寿命。结果表明,接头中间的钎缝主要由镍基固溶体与白条状富W化物组成,靠近母材的元素扩散区主要由母材基体和分布在其中的块状化物组成,钎缝和元素扩散区之间的界面连接区主要由Ni-Co固溶体、灰块状富Cr化物与弥散分布的富Co相组成。对接头的性能发现,在980℃下不同钎缝间隙的接头抗拉强度变化不大,抗拉强度约为150 MPa;而在980℃加载66 MPa条件下高温持久寿命随着钎缝间隙的增大而下降。高温持久寿命与钎焊中的化物析出相尺寸和含量有关,尺寸越大,含量越高,接头的高温持久寿命越低。 钴基高温合金是一种在高温下具有度、良好的耐热、耐磨和耐腐蚀性能的材料,被广泛用于等X域。钴基高温合金增材制造技术具有材料利用率高、制造周期短和能够制造较为复杂零件等X点,相对于制造技术有巨大的X势,受到了社会的广泛关注。对钴基高温合金的合金化原理进行了阐述,总结了钴基高温合金增材制造所使用的不同艺,重点对钴基激光增材制造技术、钴基电子束激光增材制造技术进行了分析,综述了各种的研究现状和新成果。评价了钴基高温合金增材制造技术在材料利用率、内部缺陷、成形精度、相关化方面的不足,并对钴基高温合金增材制造技术发展方向提出了。针对铁基高温合金G2132高速加时铣削力大、加不的点,采用新型涂层硬质合金进行高速干铣削试验,研究切削参数对铣削力及加表面粗糙度的影响规律。运用极差分析法并根据泰勒公式、正交试验数据和回归分析得出拟合公式,结果表明:对铣削合力峰值影响较大的切削因素是轴向切削深度和径向切削深度;对加表面粗糙度影响较大的因素是每齿进给量和轴向切削深度。当vc=50-100m/min、fz=0. 08-0. 10mm/z、ap=0. 2-0. 3mm、ae=3-4mm时,可以较小的铣削力和表面粗糙度,且拟合公式可以X加中铣削力和表面粗糙度值。本文对探究刀片磨损机理及表面加提供了参考数据。在723K下对G2132铁基高温合金表面进行低温等离子体渗氮,并进行了不同温度(673,873,973K)保温5h处理,研究了保温处理前后渗氮层的截面形貌、物相组成、硬度和耐腐蚀性能。结果表明:G2132铁基高温合金表面的渗氮层主要由氮在奥氏体中的过饱和固溶体,即奥氏体γN相组成;随加热温度的升高,渗氮层的厚度;当加热温度为673K时,γN相未发生分解,当加热温度为873,973K时,γN相分解生成晶格程度较低的γN相和CrN相;γN相的晶格率随着加热温度的升高而;随加热温度的升高,渗氮层的硬度先增大后,并在加热温度为873K时达到大,约为926V;不同温度保温5h后渗氮层的耐腐蚀性均。通过不同的热处理艺制备含花状、球状、立方状γ’相的Ni-Co基变形高温合金,研究了γ’相的形貌对其PLC效应的影响。结果表明:合金的PLC效应与γ’相的形貌有关。球状形貌的g’相使合金的应力跌幅较大,花状和立方状形貌的γ’相使合金更快完成从正常PLC到反常PLC的转变。合金在中低温(400℃、500℃)拉伸时位错易塞积在复杂形貌(花状和立方)的g’相周围,合金的变形机制以形成层错或微孪晶为主;而在球状形貌γ’相的周围位错塞积较少,合金的变形机制则以位错滑移为主。以钴基合金粉末为原料,采用X声振动辅助激光熔覆艺在GCr15轴承钢表面制备了钴基合金涂层,在750℃/100h条件下对制备试样进行了恒温氧化试验,采用X射线衍射仪、扫描电镜、能谱分析等检测手段表征涂层的微观结构和高温氧化行为。结果表明:X声振动并未改变熔覆层的相组成,只是了熔覆涂层的形态,在近表层形成了更加均匀的等轴晶,涂层经100h高温氧化后均遵循抛物线氧化规律。相较于的激光熔覆涂层,X声振动辅助激光熔覆制备涂层表面形成的氧化膜更加致密,且无明显的氧化破裂和剥落缺陷,同时伴随大量高温性好的CoCr2O4尖晶石相生成,其氧化增重与氧化指数分别减小了19.2和50.8%,表明X声振动辅助激光熔覆艺能进一步涂层抗高温氧化性能。采用激光增材制造技术制备了钴基高温合金DZ40M,研究了沉积态DZ40M的微观,对分析了不同热处理制度下DZ40M的微观及力学性能。结果表明,激光增材制造技术的DZ40M定向凝固的更细,拉伸强度及塑性都有不同程度的增大。1280℃固溶处理能够使DZ40M的初生碳化物充分固溶并析出新的共晶,再经950℃或者1020℃的时效处理,有二次碳化物析出,时效处理对DZ40M力学性能起到良好的强化作用,并在一定范围内保留其塑性,其中1280℃/4 h+1020℃/12 h热处理制度处理试样,能够在室温抗拉强度的同时,大程度地保留沉积态塑性。利用透射电镜原位加热技术和元素分析技术相结合的,对一种镍钴基高温合金在800℃保温条件下的X二相析出长大行为进行了原位观测。发现不规则的X二相颗粒在γ基体表面析出,该X二相为Cr原子替代占位的γ′-Ni3Al结构,Cr、Ti元素的表面偏析以及Ni、Co元素向基的扩散造成了该X二相富Cr、Ti而贫Ni、Co的元素分布。长大动力学分析表明,该X二相的析出尺寸与保温时间的三次方根呈线性关系,但其尺寸分布与LSW理论存在较大偏差,主要是由X二相析出密度大、颗粒与基体间非共格性畸变、以及颗粒之间的"碰撞"异常长大等原因造成的。扩散热力学分析表明,存在一个由表面扩散主导变为体扩散主导的临界温度,在本实验条件下,X二相的析出长大行为由表面扩散主导。为了C/C-ZrC-SiC复合材料在高X声速飞行器热防护X域的使用性能,采用低压悬浮浸渗法制备出Fe基高温合金涂层封填C/C-ZrC-SiC复合材料。利用XRD、SEM、EDS等手段研究氧焰烧蚀前后Fe基高温合金涂层封填C/C-ZrC-SiC复合材料表层微观结构演变规律,阐明了Fe基高温合金涂层对C/C-ZrC-SiC复合材料烧蚀行为的影响。结果表明:C/C-ZrC-SiC复合材料在1650℃的大气下并通过低压悬浮浸渗法浸渗2h后,其表层形成一层均匀、致密、且结合紧密的Fe基高温合金涂层。在2500℃下烧蚀180s后,改性后的C/C-ZrC-SiC复合材料表面出现较小的烧蚀坑,烧蚀率相未表面改性的试样了35%,线烧蚀率了8%。并且表面生成一层均匀致密的Fe2O3-ZrO2复合氧化物保护层,大大了表面裂纹、孔洞等缺陷的产生,从而了氧的扩散速率以及缺陷带来的应力集中。终Fe基高温合金覆盖层了C/C-ZrC-SiC复合材料的高温抗氧化性和抗机械剥蚀性能。以针对XX临界燃煤锅炉用高温耐热材料而的镍–铁基合金为研究对象,在模拟锅炉烟灰/气中研究轧制态和热处理态合金的高温腐蚀行为。通过不连续称重法测量试样的重量变化,采用金相显微镜(OM)、扫描电镜(SEM)、能谱分析(EDS)X-射线衍射(XRD)等分析研究合金结构、腐蚀产物形貌、元素分布和腐蚀产物物相。结果表明:合金耐烟灰/气腐蚀性能受合金状态的影响显著,合金越均匀,耐蚀性越好;750℃/500h腐蚀后,合金表面主要腐蚀产物为富Fe、Cr氧化物,另有少量Al2O3、TiO2及Ti、Mo的内硫化腐蚀产物;热处理态合金耐蚀性更好,腐蚀产物层连续完整,腐蚀增重约为轧制态合金的1/4,500h腐蚀层深度约为轧制态的1/3。采用真空电子束焊焊接金属间化合物Ni3Al基高温合金JG4356,利用OM和SEM观察焊接接头的微观,利用EDS分析相成分,使学试验机和显微硬度仪焊接接头的力学性能,并观察拉伸断口的形貌。JG4356合金电子束自熔焊中,焊缝熔深和熔宽与电流成正关系,增大加速电压和焊接速率有利于增大焊缝深宽,但过小的焊接速率或低电压小电流焊接会造成焊缝熔宽大于熔深。采用焊接电流10.8 m A、加速电压50 kV、焊接速度760 mm/min的艺条件对2 mm板材进行无坡口对接焊,可以表面形貌良好,室温抗拉强度高于母材的焊接接头。焊接接头平均抗拉强度高达761 MPa、伸长率3.9%,断裂为准解理断裂;焊缝和热影响区硬度较高,平均值分别为395.8 V和342.3 V;母材为333.6 V。 利用光学显微镜（OM）、场发射扫描电子显微镜（FESEM）、能谱分析（EDS）并结合热力学及动力学计算结果对采用真空感应熔炼和电渣重熔二联艺生产的G5605合金电渣锭的枝晶形貌、元素偏析和析出相进行分析。了合金的高温扩散退火制度并结合差示扫描量热仪（DSC）和热压缩模拟实验分析高温扩散退火前后的合金征。结果表明:G5605合金中的枝晶和元素偏析情况较轻,主要偏析元素是Cr和W并在枝晶间处偏聚,电渣锭中的主要析出相包括奥氏体、晶界M23C6以及晶内和晶界处的奥氏体与M23C6板条状共晶相。经1210℃/8 h扩散退火处理后枝晶和元素偏析基本,共晶相基本回溶。高耐热高合金钢铸件材质为ZG12Cr9Mo1CoNiVNbNB，为一种新型耐热材料，该材料将是未来清洁XX临界蒸汽轮机耐高温零部件的主流钢种，该类材质的铸件能够在600～620℃、30MPa的极端条件下进行长时间服役，由于材质本身的耐高温、高压性，使得其服役条件较目前为X的耐热材料高30℃、3MPa，不仅可为发电能源企业8～10％的效率，还能大大二氧化碳排放量，是当前能源行业发展的主要、清洁材料。
(3)热处理将直径250-300mm的棒材加热到1180-1200℃进行锻造为直径为100-120mm的棒材，将制得的铸件进行热处理，所采用的热处理艺为：X先以200-250℃/min的加热速度升温到1000～1100℃后保温2-3h，随后以100-150℃/min的加热速度升温到1310～1320℃保温6.5-7.5h，随后空冷至室温；之后在1080～1100℃保温5-5.5h，随后空冷至室温；之后在900～930℃保温12～20h，随后空冷至室温。
