无锡国劲合金有限公司
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研究结果表明,新设计的耐热钢在650℃下的高温拉伸性能,当时效时间X过600h后,其硬度值高于P92钢而硬度的衰减速率低于P92钢。分析认为,MPI钢微观组织的性对其力学性能产生了重要的影响。利用场发射扫描电子显微镜、场发射透射电子显微镜、能谱分析、X射线衍射及硬度和冲击等试验研究了不同热处理艺对4Cr9Si2、X12CrMoWVNbN10-1-1（X12）和X22CrMoV12-1（X22）三种高铬耐热钢的显微组织和力学性能的影响。
ZG3Cr22Mn4Ni4Si2N、ZG2Cr24Ni7Si2、ZG3Cr24Ni7SiNRe、ZG4Cr25Ni35Si2、P50MoD、ZNiCr19Fe18Si1C0.5、P40Nb、ZG40Cr28Ni48W5Si2、4Cr25Ni35、ZNiFe18Cr15Si1C0.5、ZG4Cr25Ni20Si2、ZG0Cr18Ni9Ti、ZG25Cr20Ni14Si2、ZG50Cr35Ni45Nb、3Cr24Ni7SiNRe、ZG3Cr18Ni25Si2、ZG50Cr35Ni45NbM、ZG30Cr7Si2、ZG00Cr18Ni10、ZG30Cr20Ni10、ZG40Cr24Ni7Si2N、ZG40Cr25Ni35Nb、5Cr28Ni48W5、ZG2Cr25Ni13、ZG1Cr18Mn8NiN、ZG40Cr27Ni4Si2
后提出了阀门失效的解决措施。搭建了DN600、CL300金属与金属型(MMC)螺栓法兰接头高温试验装置,了在500℃下各组件的温度分布。同时,利用有限元ANSYS建立了法兰接头三维热力学模型,利用试验结果对模拟结果进行了验证,并分析了保温与不保温时的温度场及热损失。结果表明:当法兰接头保温时,各部件温度趋于一致并与法兰温度接近,不保温时有较大;保温后节能效果明显。
公司常年生产材质：5Cr28Ni48W5、4Cr25Ni35Mo、4Cr25Ni20、4Cr25Nil3、40Cr25Ni20、4Cr25Ni35WNb、5Cr25Ni35Co15W5、4Cr22Ni10、2Cr20Mn9Ni2Si2N、3Crl8Mn12Si2N、P50MoD、35Cr45NiNb、ZG1Cr18Ni9、ZG45Ni35Cr25NbM、ZG30Cr20Ni10、ZG5Cr26Ni36Co5W5、ZG45Cr35Ni45NbM、ZG4Cr25Ni35Si2、ZG40Cr25Ni20、ZG45Ni35Cr36、ZG14CrNi32Nb、ZG40Cr30Ni20、ZG40Cr28Ni16、ZG40Cr25Ni35NbM、20Cr33NiNb、ZG1Cr20Ni14Si2N、ZG2Cr24Ni7SiN、Cr20Ni33NiNb、ZG50Cr35Ni45NbM、ZG40Cr9Si2、P-Nb、Cr25Ni37、ZG40Ni35Cr25NbW、ZG30Ni35Cr15、P40、ZG4Cr25Ni35NbMA、ZG35Ni24Cr18Si2、ZG2Cr20Mn9Ni4Si2N、ZG14Ni32Cr20Nb、ZG1Cr24Ni7SiNRe、P40Nb、ZG40Cr25Ni20Si2等材质。
钎焊温度过低时,冶金作用较弱,接头强度较低;钎焊温度过高时,钎料流失较多,接头强度也较低。当钎焊温度为1125℃时,接头的拉剪强度高,为105.7MPa,且接头的断裂为韧性断裂。目的了解锆合金和涂层的高温氧化行为,通过表面涂层锆合金的耐高温氧化性能。采用多弧离子镀技术在锆合金基体上制备了CrAlN、CrTiAlN涂层,模拟反应堆失水（LOCA）事故时的高温氧化行为,在～1160℃下进行1h氧化,对原始锆合金和带涂层样品的氧化增重行为进行了研究。
通过试验研究,本文得出以下结论:(1)800h合金中[la]由0到0.047时,[o]由0.013到0.007,[s]由0.003到0.001,说明la具有很强的脱硫、脱氧和钢液净化能力。(2)la可显著细化800h合金的凝固组织,当[la]由0到0.047时,等轴晶例由0到75,等轴晶晶粒尺寸由6.0μm减小到3.2μm,枝晶组织变细变短,一次枝晶间距由77.5μm到43.8μm,二次枝晶间距基本没变。
2520、2520、2520、2520、2520、2520、2520、2520、2520、2520、2520、2520、2520、2520、2520、2520、2520、2520、2520、2520、2520
高铸件的性能需要对其凝固中枝晶的生长深入了解,为此,采用数值模拟对定向凝固(DS)中枝晶的生长进行详细研究。考虑溶质扩散并耦合宏观温度场建立枝晶生长的多尺度模型。采用定向凝固实验验证模型的准确性,冷却曲线以及晶粒形貌的实验结果和模拟结果吻合。采用所建立的模型模拟枝晶的竞争生长,讨论分析具有不同结晶取向角枝晶的竞争生长行为。随后,采用模拟和实验的对三维枝晶的生长进行研究,模拟和实验结果吻合。
C下的温度场,预紧及高温稳态况下法兰的偏转角,并采用压降法测得了接头在高温稳态下的泄漏率；(2)分析了保温前后法兰接头的温度场并与试验结果进行了对,结果显示：保温操作了整个接头的温度,使得接头各部件温度趋于一致并接近法兰温度,有限元分析结果与试验结果接近；(3)分析了预紧、加压、高温稳态况下垫片应力及载荷分配情况,研究发现：当MMC建立后,过大的螺栓载荷并不利于密封；加压对密封性能基本无影响；保温可减小法兰接头的热应力；温度对MMC接头垫片应力影响较大,但MMC仍存在,密封可靠,与试验测得高温稳态下接头“零”泄漏相吻合；(4)对MMC法兰接头的蠕变规律进行了分析,高温下随着螺栓载荷的,外环作用反力逐渐减小直至MMC脱离,对法兰接头的可靠性造成威胁,建议在5年服役期内进行一次热紧；(5)考虑蠕变的条件下,基于强度和垫片应力,推荐螺栓初始安装应力取材料在室温下屈服强度的30-40。
电厂高抗磨前后护板、高抗磨衬瓦、法兰连接输煤直管、磨煤管、弯头、冶金高炉下料衬板、捞渣机刮板、链轮、冶金耐磨管道、矿山输渣管耐磨衬板、有金属排渣管、耐磨三叉管、磨煤机衬瓦、磨煤机锤门、水泥衬板、冶金高抗磨构件、高抗磨轴套、MPS磨辊套、法兰连接耐磨铸管、送料耐磨内衬管、煤料门、筛板、刮板、链条、电力耐磨管道
在这一部分中,X先将单层六方氮化/铜、5-7层六方氮化/铜两种样品浸泡在浓度是30的溶液中相同时间(11个小时)来分析六方氮化在水介质中的抗氧化性。我们用光学显微镜(OM)、扫描电子显微镜(SEM)详细分析这些样品。结果表明,单层六方氮化保护的铜基底表面发生了严重的氧化,而5-7层六方氮化保护下的铜基底表面几乎没有被氧化;说明5-7层六方氮化在水介质中的抗氧化性良好。
同时,从计算结果中提取出了不同端板厚度、不同拉力和剪力组合下端板节点处的受力情况,为单个螺栓的受力分析提供数据支撑。(3)将上一模型中提取出来的端板节点处的受力情况加载到单个型度螺栓上,建立了单个型度螺栓在高温以及拉剪组合下作用下的有限元模型。通过提取有限元模拟计算结果,详细分析了螺栓连接处的受力状况。
主要结论如下:(1)在低温下,流变应力先迅速上升,之后呈现上升的趋势,后保持,在高温下,流变应力先迅速上升,之后保持;当应变速率固定时,热变形温度增大,流变应力;变形温度固定时下,应变速率增大,流变应力增大;应变速率为0.1时,合金的流变应力曲线出现了波动,这表示热压缩材料内部出现了力的变动,可能是有合金的再结晶现象。
耐热料斗、支柱、硅钢线炉辊碳套固定环、沉没辊支臂、炉罐、胶辊、辐射管、转子座、矫直辊、金属梁、圆环、炉栅、高温炉盖、爱协林多用炉加热芯、滑块、耐热钢托辊、密封炉闸门、带炉电热辐射管、火电厂耐热构件、高温耐磨滑块、水冷辊绞龙、转子体、渗碳淬火料框
研究12Cr10Co3W2MoNiVNbNB的焊接性,测定了焊接接头的常温拉伸、弯曲、冲击、高温拉伸等。结果表明,焊接接头的常温力学性能和高温拉伸均能620℃XX临界汽轮机高压隔板的设计和使用要求。将不同拉应力（0120MPa）作用下的P92钢在650℃空气中氧化不同时间（0400h）,了该钢的氧化动力学曲线并分析了其表面氧化层的形貌和物相组成。结果表明:在不同拉应力作用下,试样表面的氧化层主要由FeCr2O4、MnCr2O4、Cr2O3和Fe2O3组成;氧化层厚度随氧化时间的而,厚度速率随拉应力的增大而;在氧化初期施加拉应力时试样的表面氧化层厚度小于未施加拉应力的,当氧化时间到80h以后则大于未施加拉应力的,且随拉应力的继续增大;氧化400h时,当拉应力不大于80MPa时试样表面的氧化层致密,当拉应力达到120MPa后氧化层出现微裂纹。
在火力发电厂中有着较多的技术应用,其中高温紧固螺栓技术起到了重要的作用,对火力发电厂运行具有现实的意义,只有保证高温紧固螺栓,才能实现良好的供电,科学的磁粉检验及X声波检验能够实现运行的根本目标。文章主要通过对磁粉检验的分析,进一步提出了磁粉检验艺与。针对某重整反应器封头高温螺栓法兰连接在运行半年、更换保温层并再次保温后发生的泄漏失效问题,在考虑法兰、螺栓等高温蠕变的基础上,应用瞬态热-结构分析探讨重整反应器螺栓法兰接头失效机制。
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结果表明:试验合金的原始显微组织为等轴奥氏体,晶粒内部析出有均匀分布的球状γ′相,晶界处存在颗粒状的富铬M23C6碳化物;持久断裂后组织中未发现新析出相,晶界附近出现严重粗化的γ′相,晶界上存在γ′相贫化区;试验合金的持久断裂以沿晶断裂为主,晶界处的局部塑性变形了局部应力集中,促进了蠕变空洞或裂纹的形成,裂纹沿γ相和γ′相界面或γ′相贫化区扩展。未处理试样硬度从敷材到基材呈先下降后升高的现象,硬度在熔合线附近降到低,低值为169.3V,出现在基材侧。热处理后基材硬度变化较明显,除910℃空冷试样外,基材热影响区的硬度值较未处理试样有较明显的,其中850℃水冷试样幅度,硬度高值为258.2V,幅度为77V,整体硬度好于未处理试样;850℃水冷、910℃水冷试样抗拉强度较未处理试样有一定程度的,抗拉强度分别为742.5MPa和730.0MPa,幅度分别为6.07和4.29,但塑性有较明显的下降;未处理试样冲击吸收功为180.30J,850℃空冷、980℃空冷、850℃水冷试样的冲击韧性较为明显,其中850℃水冷试样冲击韧性好,冲击吸收功达到了189.58J。
ZG35Cr24Ni7SiN 矿山输渣耐磨管、ZG35Cr24Ni7SiNRe有金属提煤耐磨管、ZG40Ni35Cr26Si2排灰耐磨管、ZG45Ni35Cr26耐磨直管、ZGW18Cr4V磨煤机落煤门、ZG40Cr13Si2钢厂溜槽耐磨衬板、ZG35Ni24Cr18Si2高抗磨护板、2Cr25Ni20高抗磨护套、ZGCr25Ni12Si2NRe中速模护板、ZG40Cr28Ni16静态磨料、ZG08Cr19Ni10Nb直管、2520齿板、2Cr20Mn9Ni2Si2N底盘、ZG35Cr24Ni18Si2耐磨构件、-45矿山耐磨管道
但是,对于具有法兰、螺栓连接结构的高温况压力容器,当设计温度下螺栓材料的温度修正系数小于壳体材料的温度修正系数时,液压试验压力受到螺栓材料的温度修正系数控制,试验压力将小于容器壳体本身要求的压力,这就达不到液压试验的目的。所以,对于具有法兰、螺栓连接结构的高温况压力容器,应当以壳体材料的温度修正系数确定容器的液压试验压力,同时校核液压试验条件下螺栓的拉应力,该拉应力应不大于螺栓材料的允许应力。
P91钢和P92钢中M23C6碳化物在发生Ostwald熟化中均服从1/4次方规律,其控制机制为溶质在晶界上的扩散。P92钢中的M23C6碳化物相于P91钢具有更低的熟化速率,这是由于P92钢中M23C6碳化物析出长大后与界面保持共格关系具有较低的界面能以及W了溶质原子的迁移速率造成的。此外,M23C6碳化物经过熟化后对材料的析出强化作用有限,尤其是当P91钢经790oC时效800h和P92钢经800oC时效0h后,其析出强化作用仅约13MPa。结果为:该螺栓因加艺不当,造成局部区域晶粒,冲击韧性严重不足,终在承载的部位发生了脆性开裂。并提出加强对汽轮机各部位高温紧固螺栓的金属技术,严格规范高温紧固螺栓的采购、入库和使用的把关检验等建议。针对压电传感器在高温、高冲击等复杂作性能分析的需要,文中分析了等效外载荷、温度预紧和过盈预紧3种螺栓预紧的适用性,对分析了参数过盈预紧法和模型过盈预紧法的分析效率和一致性。
